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公开(公告)号：CN104884926B
公开(公告)日：2018-03-30
申请号：CN201380067888.4
申请日：2013-12-19
Applicant: NTN株式会社
CPC classification number: G01M13/045 , F16C19/527 , F16C2202/36 , F16C2233/00 , F16C2360/31 , G01M13/04
Abstract: 振动分析方法包括下列步骤：输入滚动轴承的损伤数据(S10)；通过动力分析程序计算当滚动轴承的转轴转动时由于损伤而发生在滚动轴承中的激励力的历史(S40)；通过模式分析程序计算轴承装置的振动特性模型(S60)；以及通过将在计算激励力的历史的步骤(S40)中计算出的激励力的历史应用到振动特性模型而计算轴承装置的预定位置中的振动波形(S80)。
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公开(公告)号：CN106574606A
公开(公告)日：2017-04-19
申请号：CN201580041568.0
申请日：2015-07-09
Applicant: NTN株式会社
Inventor： 坂口智也
CPC classification number: F03D17/00 , F03D7/0204 , F03D7/042 , F03D9/25 , F03D80/70 , F05B2240/50 , F05D2260/80 , G01M15/14 , Y02E10/723 , Y02E10/725
Abstract: 一种风力发电机(10)的状态监视系统，设置有：传感器，检测偏航轴承的状态；监视器设备(80)，基于所述传感器的检测结果生成诊断参数；传感器，检测机舱和主轴的旋转角速度；以及数据服务器(330)，基于诊断参数诊断偏航轴承中的故障。当机舱的旋转角速度落入非零的第一预定范围内，并且主轴的旋转角速度落入第二预定范围内时，数据服务器(330)基于诊断参数从初始值的改变来诊断偏航轴承中是否有故障。
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公开(公告)号：CN102713554B
公开(公告)日：2015-11-25
申请号：CN201080060597.9
申请日：2010-12-24
Applicant: NTN株式会社
CPC classification number: G01H1/003 , F03D17/00 , F03D80/70 , F05B2270/334 , G01M13/045 , Y02E10/72 , Y02E10/722
Abstract: 有效值运算部(120)计算出利用振动传感器(70)测定的轴承的振动波形的有效值。包络处理部(140)通过对利用振动传感器(70)测定的振动波形进行包络处理，从而生成振动波形的包络波形。有效值运算部(160)计算出由包络处理部(140)生成的包络波形的交流分量的有效值。诊断部(190)基于由有效值运算部(120)计算出的振动波形的有效值及由有效值运算部(160)计算出的包络波形的交流分量的有效值，来诊断轴承的异常。
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公开(公告)号：CN102792016A
公开(公告)日：2012-11-21
申请号：CN201180013492.2
申请日：2011-03-09
Applicant: NTN株式会社
Inventor： 坂口智也
CPC classification number: F03D11/02 , F03D7/0204 , F03D7/0244 , F03D15/00 , F03D15/10 , F03D17/00 , F03D80/70 , F05B2260/4031 , F05B2260/74 , F05B2260/83 , F05B2270/326 , F05B2270/702 , Y02E10/722 , Y02E10/723
Abstract: 当判定为叶片处于旋转中时(S10为“是”)，控制装置使制动装置工作(S20)，并从转角传感器取得转角(第一转角)(S30)。然后，控制装置使机舱反转(S40)，并从转角传感器再次取得转角(第二转角)(S50)。然后，控制装置对第一转角与第二转角的差是否比阈值大进行判定(S60)，当判定为转角差比阈值大时(S60为“是”)，控制装置判定增速机的齿轮或轴承磨损了(S75)。
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公开(公告)号：CN102713554A
公开(公告)日：2012-10-03
申请号：CN201080060597.9
申请日：2010-12-24
Applicant: NTN株式会社
CPC classification number: G01H1/003 , F03D17/00 , F03D80/70 , F05B2270/334 , G01M13/045 , Y02E10/72 , Y02E10/722
Abstract: 有效值运算部(120)计算出利用振动传感器(70)测定的轴承的振动波形的有效值。包络处理部(140)通过对利用振动传感器(70)测定的振动波形进行包络处理，从而生成振动波形的包络波形。有效值运算部(160)计算出由包络处理部(140)生成的包络波形的交流分量的有效值。诊断部(190)基于由有效值运算部(120)计算出的振动波形的有效值及由有效值运算部(160)计算出的包络波形的交流分量的有效值，来诊断轴承的异常。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN101512169B
公开(公告)日：2011-06-22
申请号：CN200780033312.0
申请日：2007-09-04
Applicant: NTN株式会社
IPC: F16C19/38 , F03D11/04 , F16C33/36 , F16C35/063
CPC classification number: F16C33/513 , F03D9/25 , F03D80/70 , F05B2250/232 , F05B2280/5003 , F05B2280/6015 , F05C2251/042 , F05C2253/20 , F16C19/364 , F16C19/386 , F16C33/4635 , F16C33/467 , F16C33/4676 , F16C33/56 , F16C35/063 , F16C41/04 , F16C43/04 , F16C2208/36 , F16C2240/46 , F16C2300/14 , F16C2360/31 , Y02E10/722
Abstract: 圆锥滚子轴承31a具备：具有收容圆锥滚子34a的凹处，在外圈32a及内圈33a之间，在周向上依次连接而配置的多尔保持器部11a、11d。多个保持器部11a、11d是含有降低热膨胀系数的填充材料的树脂制。另外，将多个保持器部11a、11d在周向上无间隙地配置的情况下，在最先配置的保持器部11a和最后配置的保持器部11d之间具有缝隙39a。在此，在室温下，缝隙39a的周向的尺寸R比通过保持器部11a、11d的中央的圆的圆周的0.075％大，且小于0.12％。
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公开(公告)号：CN101512169A
公开(公告)日：2009-08-19
申请号：CN200780033312.0
申请日：2007-09-04
Applicant: NTN株式会社
IPC: F16C19/38 , F03D11/04 , F16C33/36 , F16C35/063
CPC classification number: F16C33/513 , F03D9/25 , F03D80/70 , F05B2250/232 , F05B2280/5003 , F05B2280/6015 , F05C2251/042 , F05C2253/20 , F16C19/364 , F16C19/386 , F16C33/4635 , F16C33/467 , F16C33/4676 , F16C33/56 , F16C35/063 , F16C41/04 , F16C43/04 , F16C2208/36 , F16C2240/46 , F16C2300/14 , F16C2360/31 , Y02E10/722
Abstract: 圆锥滚子轴承31a具备：具有收容圆锥滚子34a的凹处，在外圈32a及内圈33a之间，在周向上依次连接而配置的多尔保持器部11a、11d。多个保持器部11a、11d是含有降低热膨胀系数的填充材料的树脂制。另外，将多个保持器部11a、11d在周向上无间隙地配置的情况下，在最先配置的保持器部11a和最后配置的保持器部11d之间具有缝隙39a。在此，在室温下，缝隙39a的周向的尺寸R比通过保持器部11a、11d的中央的圆的圆周的0.075％大，且小于0.12％。
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公开(公告)号：CN101297124A
公开(公告)日：2008-10-29
申请号：CN200680039650.0
申请日：2006-08-07
Applicant: NTN株式会社
CPC classification number: F16C19/364 , F16C33/4617 , F16C33/4676 , F16C33/543 , F16C2300/02
Abstract: 一种圆锥滚柱轴承，包括：包括内圈(4)和外圈(3)在内的滚道圈、在内圈(4)与外圈(3)之间滚动的滚柱(1)、以及具有对滚柱(1)予以保持的兜部并位于外圈(3)附近的保持架(2)。在此，当保持架(2)位于中立位置时该保持架(2)与外圈(3)之间的径向间隙δ、被兜部保持的滚柱(1)与保持架(2)之间的径向间隙δpr以及被兜部保持的滚柱(1)与保持架(2)之间的周向间隙δpc满足δpr＞δpc且－2≤(δ－δpr)/(δpr－δpc)≤0的关系。
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公开(公告)号：WO2011089977A1
公开(公告)日：2011-07-28
申请号：PCT/JP2011/050525
申请日：2011-01-14
CPC classification number: G01M13/04 , F16C19/166 , F16C19/181 , F16C2300/14 , F16C2316/10 , F16C2360/31
Abstract: ４点接触玉軸受に特有の課題である接触状態が異なることの影響を考慮した精度の良い回転トルクの値を求めることのできる計算方法，装置，プログラムを提供する。４点接触玉軸受の内外輪間に作用する回転トルクを計算する方法であって、転動体毎に回転トルクＴを計算する個別トルク計算過程(V1)と、全転動体の回転トルクTの和を求めてその和を前記内外輪間に作用する回転トルクとする総和計算過程(V2)とを含む。個別トルク計算過程では、２点接触状態と４点接触状態とのいずれに近いかの程度である接触状態にかかる情報を用いて計算する。この接触状態として、内輪もしくは外輪の軌道面を形成する２つの部分軌道面と転動体とのそれぞれの最大接触圧力P 1 ，P 2 についての、大きい方の面圧力に対する小さい方の面圧力の比である４点接触率C f を用いる。
Abstract translation: 提供了一种计算方法，计算装置和计算程序，其能够通过考虑接触状态不同的事实的效果来获得高精度的扭矩值，这种方法是四通道特有的任务， 点接触球轴承。 所述方法用于计算作用于四点接触球轴承的内座圈和外座圈之间的旋转扭矩，并且包括计算各个滚动元件的旋转扭矩T的单独的扭矩计算处理（V1）和总计算过程 （V2），其中获得所有滚动元件的旋转扭矩T的总和，并将所得到的和作为作用在所述内圈和所述外圈之间的旋转扭矩。 在单独的转矩计算处理中，使用关于接触状态的信息进行计算，接触状态处于接近二点接触状态或四点接触状态的水平。 关于该接触状态，使用四点接触比Cf，其是下接触压力与较高接触压力的比，所述较低接触压力和所述较高接触压力分别为P1的较低和较高 和P2，所述P1和P2各自是滚动元件与形成内圈或外圈的滚道表面的两个部分滚道表面中的一个之间的最大接触压力。
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公开(公告)号：WO2009116295A1
公开(公告)日：2009-09-24
申请号：PCT/JP2009/001236
申请日：2009-03-19
CPC classification number: F16C33/7856 , F16C19/06 , F16C19/08 , F16C19/18 , F16C33/416 , F16C33/418 , F16C33/6614 , F16C33/6629 , F16C33/6633 , F16C33/726 , F16C33/782 , F16C33/7853 , F16C41/007 , F16C43/06 , F16C2361/61 , F16C2361/63 , F16C2361/65 , Y10T29/49691
Abstract: 保持器内径部に付着するグリース量を減少させ、軸受からのグリース漏れを防止できる冠形状の玉軸受用保持器、およびその保持器を組み込んだ玉軸受を提供する。この玉軸受用保持器５は、環状体１２の一側面に一部が開放されて内部に玉４を保持するポケット１１を、前記環状体１２の円周方向複数箇所に有する冠形状の保持器である。各ポケット１１の内面に、保持器内径側のポケット開口縁から保持器外径側へ延びる凹み部１６を設ける。
Abstract translation: 提供一种用于球轴承的冠形保持器，其中减少了附着在保持器的内径部分上的润滑脂的量，以防止润滑脂从轴承泄漏，并且具有安装在其中的保持器的滚珠轴承。 保持器（5）是冠状保持器，其具有周向布置在环形体（12）中的凹穴（11），每个环形体具有在环形体（12）的一个侧表面中敞开的部分，并且保持球 （4）。 每个凹穴（11）在其内表面上具有从保持器的内径侧上的口袋的开口边缘延伸到保持器的外径侧的凹部（16）。
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