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公开(公告)号：CN105937005B
公开(公告)日：2019-12-06
申请号：CN201610436222.7
申请日：2016-06-17
Applicant: 东北大学秦皇岛分校
Abstract: 本发明公开了一种均匀弥散分布粒状准晶和棒状相的时效强化镁合金，是Mg‑Zn‑Y合金，其中Mg：89wt.％～93wt.％,Zn:6wt.％～8wt.％,Y:1wt.％～3wt.％。还公开了其制备方法。本发明提供的均匀弥散分布粒状准晶和棒状β1′相的时效强化合金，是在制备铸态Mg‑Zn‑Y合金的基础上，进行高压作用下的固溶处理及效处理后得到的。在镁基体上均匀弥散分布着高密度、尺寸约为10nm的粒状准晶和β1′‑MgZn2沉淀析出相，从而使得合金在200℃时效时具有较高的峰值时效硬度，达到105HV。合金可在200℃条件下进行长期时效处理，具有较好的热稳定性。本发明制备方法，步骤简单，易操作，条件易控制实现。
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公开(公告)号：CN106623865A
公开(公告)日：2017-05-10
申请号：CN201611103962.5
申请日：2016-12-05
Applicant: 东北大学秦皇岛分校
CPC classification number: B22D27/045 , C22C1/03 , C22C23/04
Abstract: 本发明公开了一种具有良好室温塑性的镁合金的制备方法，包括以下步骤：取纯度为99.9wt.％的Mg锭、纯度为99.9wt.％的Zn锭、Mg‑30Y中间合金和Mg‑30Zr中间合金，装入坩埚进行熔化，得合金液体；随后控制浇铸温度，将合金液体浇铸到真空定向凝固设备的石墨模具中，保温套保温；通过控制下拉系统的提拉速度进行下拉，促进浇铸合金在特定优先生长晶面进行生长，最终凝固得到镁合金。本发明方法制备得到一次臂平行生长、纵向晶界较平直、无横向晶界、具有特定晶粒取向，优先生长晶面为生长方向为一次臂间距约为50μm的柱状晶组织。室温下镁合金σb为188MPa，延伸率高达24％。
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公开(公告)号：CN104294131B
公开(公告)日：2016-08-24
申请号：CN201410522382.4
申请日：2014-09-30
Applicant: 东北大学
Abstract: 本发明公开了一种可时效硬化的Mg?Zn?Cr?Bi?Zr合金及其制备方法，所述合金组分的质量百分数为：Zn 4％～10％，Cr 0.1％～0.5％，Bi 0.1％～1.0％，Zr 0.3％～0.5％，余量为Mg；制备所述合金的方法包括：将配好的合金炉料进行预热，并通入CO2/SF6的混合气体作为保护气进行熔炼，将得到的Mg?Zn?Cr?Bi?Zr铸态合金材料在380℃下扩散退火48h，再线切割得时效热处理用试样和板状拉伸试样，对上述试样固溶，再在160℃下时效0～400小时，即得。本发明能制备出铸态组织相对较细、具有较好时效硬化效果、热稳定性和力学性能，并且成本低的Mg?Zn?Cr?Bi?Zr铸造镁合金。
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公开(公告)号：CN104233030A
公开(公告)日：2014-12-24
申请号：CN201410525906.5
申请日：2014-09-30
Applicant: 东北大学
Abstract: 本发明公开了一种可时效硬化的Mg-Zn-Al-Cr-Bi-Ca合金及其制备方法，所述合金组分的质量百分数为：Zn 4％～10％，Al 2％～4％，Cr 0.1％～0.5％，Bi 0.1％～1.0％，Ca 0.5％～2.0％，余量为Mg，总质量100％；制备所述合金的方法包括：将配好的合金炉料进行预热，并通入CO2/SF6的混合气体作为保护气进行熔炼，将得到的Mg-Zn-Al-Cr-Bi-Ca铸态合金材料在380℃下扩散退火48h，再线切割得时效热处理用试样和板状拉伸试样，对上述试样进行保温，水淬，然后人工时效，得Mg-Zn-Al-Cr-Bi-Ca时效硬化镁合金。本发明能获得铸态组织相对较细、高热稳定性和力学性能的具有时效硬化效应的铸造Mg-Zn-Al-Cr-Bi-Ca镁合金。
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公开(公告)号：CN106435419B
公开(公告)日：2020-05-15
申请号：CN201610901581.5
申请日：2016-10-17
Applicant: 东北大学秦皇岛分校
Abstract: 本发明公开了一种具有超细晶凝固组织的AZ91D合金的制备方法，包括以下步骤：(1)预处理：取AZ91D合金铸锭进行扩散退火，切割成试样；(2)试样高压凝固处理：将步骤(1)中试样置于CS‑1B型高压六面顶压机中进行高压凝固处理，即得。本发明提供的一种具有超细晶凝固组织的AZ91D合金的制备方法，所得产品具有较高的强度和良好的塑性。本发明方法制备得到的AZ91D合金中，Mg基体晶粒尺寸由原始合金的350μm减小到10μm，枝晶组织得到显著的细化；β‑Mg17Al12相由原始合金的呈“骨骼”状连成网状分布在枝晶间转变为呈纳米级颗粒状弥散分布在枝晶间。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN104233030B
公开(公告)日：2016-08-24
申请号：CN201410525906.5
申请日：2014-09-30
Applicant: 东北大学
Abstract: 本发明公开了一种可时效硬化的Mg?Zn?Al?Cr?Bi?Ca合金及其制备方法，所述合金组分的质量百分数为：Zn 4％～10％，Al 2％～4％，Cr 0.1％～0.5％，Bi 0.1％～1.0％，Ca 0.5％～2.0％，余量为Mg，总质量100％；制备所述合金的方法包括：将配好的合金炉料进行预热，并通入CO2/SF6的混合气体作为保护气进行熔炼，将得到的Mg?Zn?Al?Cr?Bi?Ca铸态合金材料在380℃下扩散退火48h，再线切割得时效热处理用试样和板状拉伸试样，对上述试样进行保温，水淬，然后人工时效，得Mg?Zn?Al?Cr?Bi?Ca时效硬化镁合金。本发明能获得铸态组织相对较细、高热稳定性和力学性能的具有时效硬化效应的铸造Mg?Zn?Al?Cr?Bi?Ca镁合金。
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公开(公告)号：CN105256262A
公开(公告)日：2016-01-20
申请号：CN201510726256.5
申请日：2015-10-29
Applicant: 东北大学
IPC: C22F1/06
Abstract: 本发明公开了一种通过预置孪晶提高Mg-Zn-Y合金时效硬化效应的方法，包括以下步骤：(1)合金固溶处理；(2)预变形—预置孪晶；(3)时效硬化。本发明提供的通过预置孪晶提高Mg-Zn-Y合金时效硬化效应的方法，能够有效提升合金时效硬化效应，增加Mg-Zn-Y合金时效峰值硬度。对固溶处理后的合金进行预变形，预置交叉条状-双孪晶后再进行时效处理，时效过程中孪晶界能作为沉淀相析出有效衬底；预变形量越大，双孪晶数量越多、孪晶宽度越窄，粒状析出相密度越大；基体内棒状沉淀相析出密度随变形量增大而增高、析出相尺寸随变形量增大而减小，因此预变形提高了Mg-Zn-Y合金沉淀硬化效应。
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公开(公告)号：CN104294131A
公开(公告)日：2015-01-21
申请号：CN201410522382.4
申请日：2014-09-30
Applicant: 东北大学
Abstract: 本发明公开了一种可时效硬化的Mg-Zn-Cr-Bi-Zr合金及其制备方法，所述合金组分的质量百分数为：Zn 4％～10％，Cr 0.1％～0.5％，Bi 0.1％～1.0％，Zr 0.3％～0.5％，余量为Mg；制备所述合金的方法包括：将配好的合金炉料进行预热，并通入CO2/SF6的混合气体作为保护气进行熔炼，将得到的Mg-Zn-Cr-Bi-Zr铸态合金材料在380℃下扩散退火48h，再线切割得时效热处理用试样和板状拉伸试样，对上述试样固溶，再在160℃下时效0～400小时，即得。本发明能制备出铸态组织相对较细、具有较好时效硬化效果、热稳定性和力学性能，并且成本低的Mg-Zn-Cr-Bi-Zr铸造镁合金。
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公开(公告)号：CN106623865B
公开(公告)日：2019-03-12
申请号：CN201611103962.5
申请日：2016-12-05
Applicant: 东北大学秦皇岛分校
Abstract: 本发明公开了一种具有良好室温塑性的镁合金的制备方法，包括以下步骤：取纯度为99.9wt.％的Mg锭、纯度为99.9wt.％的Zn锭、Mg‑30Y中间合金和Mg‑30Zr中间合金，装入坩埚进行熔化，得合金液体；随后控制浇铸温度，将合金液体浇铸到真空定向凝固设备的石墨模具中，保温套保温；通过控制下拉系统的提拉速度进行下拉，促进浇铸合金在特定优先生长晶面进行生长，最终凝固得到镁合金。本发明方法制备得到一次臂平行生长、纵向晶界较平直、无横向晶界、具有特定晶粒取向，优先生长晶面为生长方向为一次臂间距约为50μm的柱状晶组织。室温下镁合金σb为188MPa，延伸率高达24％。
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公开(公告)号：CN105256262B
公开(公告)日：2017-08-11
申请号：CN201510726256.5
申请日：2015-10-29
Applicant: 东北大学
IPC: C22F1/06
Abstract: 本发明公开了一种通过预置孪晶提高Mg‑Zn‑Y合金时效硬化效应的方法，包括以下步骤：(1)合金固溶处理；(2)预变形—预置孪晶；(3)时效硬化。本发明提供的通过预置孪晶提高Mg‑Zn‑Y合金时效硬化效应的方法，能够有效提升合金时效硬化效应，增加Mg‑Zn‑Y合金时效峰值硬度。对固溶处理后的合金进行预变形，预置交叉条状‑双孪晶后再进行时效处理，时效过程中孪晶界能作为沉淀相析出有效衬底；预变形量越大，双孪晶数量越多、孪晶宽度越窄，粒状析出相密度越大；基体内棒状沉淀相析出密度随变形量增大而增高、析出相尺寸随变形量增大而减小，因此预变形提高了Mg‑Zn‑Y合金沉淀硬化效应。
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