公开(公告)号：CN115997097A

公开(公告)日：2023-04-21

申请号：CN202180053671.2

申请日：2021-09-09

Applicant: 株式会社T.RAD

Inventor： 文后卓也 ,  冈崎庆彦

IPC: F28D1/053

Abstract: 本发明提高将热交换对象物的热量向热交换介质散热的热交换器中的热交换介质的下游侧的散热效率。在夹装于热交换器主体内的波纹翅片(5)的各波(6)的立起表面(6b)以及下降表面(6c)沿起带状金属板的厚度方向交替地形成凹凸条(10)，将各所述凹凸条(10)的倾斜角度相对于热交换介质(21)的主流设为10～60度，将相邻的各所述凹凸条(10)沿同向配置。通过该构造，从而在波纹翅片(5)的内部流通的热交换介质(21)循环，且热交换介质(21)的下游侧处的散热性能提高。

公开(公告)号：CN106537077B

公开(公告)日：2021-12-28

申请号：CN201580029178.1

申请日：2015-05-25

Applicant: 株式会社T.RAD

Inventor： 文后卓也 ,  大久保厚 ,  坂井耐事 ,  植木浩贵 ,  前川一夫

IPC: F28F1/30 ,  F25B39/00 ,  F28D1/053

Abstract: 在波纹散热片型热交换器中，使百叶板的切开立起方向仅向一个方向倾斜地形成，相对于现有型散热片使传热性能得到提升。满足H＞Qup/(Qup‑1)×ΔH的式子。在此，H是热交换器的芯体高度，Qup是通风部中的单向百叶板散热片和转向百叶板散热片的每1山的热交换量之比，ΔH是从转向百叶板散热片变更为单向百叶板散热片所引起的热交换器芯体的传热降低区域的增量。

公开(公告)号：CN108603733B

公开(公告)日：2021-05-28

申请号：CN201780008447.5

申请日：2017-01-26

Applicant: 株式会社T.RAD

Inventor： 文后卓也 ,  大久保厚 ,  坂井耐事

IPC: F28D7/00 ,  F28F3/08

Abstract: 本发明提供一种板层叠型热交换器，该板层叠型热交换器具有能够在钎焊时不另外使用高价的部件地、利用简单的结构来进行暂时固定的结构。在具备顶板(2)、底板(3)以及多个内板(4)的板层叠型热交换器中，其特征在于，在所述板中的至少1张形成有弯起的爪部(10)，在形成有该爪部(10)的板以外的板形成有缺口部(11)，在所述爪部(10)与缺口部(11)嵌合了的状态下各板被相互层叠固定。

公开(公告)号：CN106716041B

公开(公告)日：2019-02-15

申请号：CN201580049626.4

申请日：2015-09-15

Applicant: 株式会社T.RAD

Inventor： 文后卓也 ,  石井纪之 ,  大久保厚 ,  坂井耐事

IPC: F28F1/30 ,  F28F1/32 ,  F28F13/12

Abstract: 本发明提供即便在气体中存在有尘埃等颗粒状物质的环境下也不会产生堵塞且具有高传热性能的波纹散热片。在波纹散热片的各壁面(3)交替地排列有倾斜角度为10度～60度的凸条(4)和凹条(5)，在将凸条和凹条的凹凸的高度设为Wh，将凹凸的间距设为Wp，将波纹散热片的间距设为Pf，将散热片的板厚设为Tf时，满足下述条件。Wh≤0.3674·Wp+1.893·Tf‑0.1584；0.088＜(Wh‑Tf)/Pf＜0.342；a·Wp2+b·Wp+c＜Wh，其中，a＝0.004·Pf2‑0.0696·Pf+0.3642；b＝‑0.0036·Pf2+0.0625·Pf‑0.5752：c＝0.0007·Pf2+0.1041·Pf+0.2333。

公开(公告)号：CN109479385A

公开(公告)日：2019-03-15

申请号：CN201780043364.X

申请日：2017-07-05

Applicant: 株式会社T.RAD

Inventor： 文后卓也 ,  大久保厚 ,  坂井耐事

IPC: H05K7/20 ,  H01L23/473

Abstract: 在通过在板上冲裁多个相互平行的狭缝、在它们之间配置细长的纵肋并层叠该板而得到的层叠型散热器的芯中，根据各板的厚度、狭缝的间距、横肋的相互关系，发现热交换性能最高的散热器的条件。在层叠型散热器的芯中，各板(4)的厚度T为0.8mm～1.6mm，在与横肋(3)正交的横截面中，交错配置各横肋(3)，制冷剂沿着层叠方向曲折通过层叠的板(4)的各横肋(3)之间且向纵肋(2)的延伸方向流通，其中在将各板(4)的厚度设为T、将在制冷剂的流通方向上对置的横肋(3)之间的间距设为P、将横肋(3)的流通方向上的长度设为B、将交错相邻的横肋(3)之间的流通方向上的距离设为A时，满足下述式子。P/T＝3.0～6.0，且A/P＝0.15～0.37，其中P＝2A+2B。

公开(公告)号：CN108139184A

公开(公告)日：2018-06-08

申请号：CN201680060981.6

申请日：2016-10-17

Applicant: 株式会社T.RAD

Inventor： 大久保厚 ,  坂井耐事 ,  文后卓也

IPC: F28F9/02

CPC classification number: F28F9/02

Abstract: 对树脂制的箱主体(5)和集管板(1)进行定位，同时将密封件(7)保持于箱主体(5)与集管板(1)之间，来确保密封性。与此同时，将扁平管(3)的开口的长轴方向的宽度取得更宽，相对地缩窄箱主体(5)的宽度而提供紧凑的箱结构。在树脂制的箱主体(5)上使多个齿部(10)以固定间隔突出，在该齿部(10)间形成管端避让部(11)，使扁平管(3)的开口(3b)的长轴方向的侧缘(3a)位于此处。并且，在齿部(10)、凸缘部(6)、集管板(1)的密封面(1a)以及周壁(8)之间形成密封件收容部(12)，使齿部(10)的前端缘(10b)落座于凸部(4)的缘部(4a)。并且，将密封件(7)配置于密封件收容部(12)与密封面(1a)之间。

公开(公告)号：CN107924898A

公开(公告)日：2018-04-17

申请号：CN201680048097.0

申请日：2016-09-14

Applicant: 株式会社T.RAD

Inventor： 文后卓也 ,  大久保厚 ,  坂井耐事

IPC: H01L23/473 ,  H05K7/20

Abstract: 本发明在将板层叠而成的散热器中促进热交换。设置制冷剂的流通阻止机构(9)，以使得在层叠方向上与被冷却体(8)充分分离的位置处的板(6)的散热片部(5)的制冷剂的流通阻力大于与被冷却体(8)接近的各板(6)处的制冷剂的流通阻力。

公开(公告)号：CN107924897B

公开(公告)日：2020-10-23

申请号：CN201680048096.6

申请日：2016-09-14

Applicant: 株式会社T.RAD

Inventor： 文后卓也 ,  大久保厚 ,  坂井耐事

IPC: H01L23/473 ,  H05K7/20

Abstract: 在金属平板上排列多个狭缝而形成板、且层叠多个板而成的层叠芯体型散热器中，进一步提高热交换性能。将在层叠方向上位于从安装半导体的端盖(9)起第二个位置的第二板(4b)的厚度(T2)设为比除此以外的第一板(4a)的厚度(T1)厚。

公开(公告)号：CN108779966B

公开(公告)日：2020-05-22

申请号：CN201780017542.1

申请日：2017-03-13

Applicant: 株式会社T.RAD

Inventor： 文后卓也 ,  大久保厚 ,  坂井耐事

IPC: F28F3/08 ,  B23K1/00 ,  B23K3/00 ,  F28D9/02 ,  F28F3/00 ,  B23K101/14

Abstract: 本发明提供钎焊组装前的临时固定容易、能够可靠且高精度地制作的板层叠型热交换器。在使用覆盖有钎料的涂层件的板层叠型热交换器中，在层叠的各板形成有沿层叠方向贯穿的圆孔，细长的固定销以将各板连通的方式贯穿该圆孔，其固定销的仅长度方向的一端部的外径被扩径，从而固定销固定于圆孔，将各板临时固定为一体。

公开(公告)号：CN106716041A

公开(公告)日：2017-05-24

申请号：CN201580049626.4

申请日：2015-09-15

Applicant: 株式会社T.RAD

Inventor： 文后卓也 ,  石井纪之 ,  大久保厚 ,  坂井耐事

IPC: F28F1/30 ,  F28F1/32 ,  F28F13/12

CPC classification number: F28F1/126 ,  F28D1/05383 ,  F28F1/02 ,  F28F1/30 ,  F28F1/32 ,  F28F1/40 ,  F28F3/025 ,  F28F3/06 ,  F28F13/12 ,  F28F2215/02

Abstract: 本发明提供即便在气体中存在有尘埃等颗粒状物质的环境下也不会产生堵塞且具有高传热性能的波纹散热片。在波纹散热片的各壁面(3)交替地排列有倾斜角度为10度～60度的凸条(4)和凹条(5)，在将凸条和凹条的凹凸的高度设为Wh，将凹凸的间距设为Wp，将波纹散热片的间距设为Pf，将散热片的板厚设为Tf时，满足下述条件。Wh≤0.3674·Wp+1.893·Tf‑0.1584；0.088＜(Wh‑Tf)/Pf＜0.342；a·Wp2+b·Wp+c＜Wh，其中，a＝0.004·Pf2‑0.0696·Pf+0.3642；b＝‑0.0036·Pf2+0.0625·Pf‑0.5752：c＝0.0007·Pf2+0.1041·Pf+0.2333。