Abstract:
The invention relates to a method for operating a converter circuit. To this end, the converter circuit comprises a converter unit (1) with a multitude of controllable power semiconductor switches and an energy store circuit (2) formed by two series-connected capacitors. The controllable power semiconductor switches are controlled by means of a control signal (S) formed from a hysteresis signal vector (x) and the hysteresis signal vector (x) is formed from a differential phase connection current vector (?i fi,i ) by means of a hysteresis controller (6), and the differential phase connection current vector (?i fi,i ) is formed by subtracting a phase connection current vector (i fi,i ) from a reference phase connection current vector (i fi,i,ref ), and the reference phase connection current vector (i fi,i,ref ) is formed from a differential output value (P diff ), a differential reactive power value (Q diff ) and of a phase flow vector (? g,aß ). In order to keep the switching frequency of the controllable power semiconductor switches as constant as possible, a current correction value (i o ) is additionally subtracted for forming the differential phase connection current vector (?i fi,i ), the current correction value (i o ) being formed by integrating a phase connection voltage mean value (U inv,A ), and the phase connection voltage mean value (U inv,A ) is formed by determining the arithmetic mean of the phase connection voltages (U inv,iM ) with a reference point of the connection point (M) of the capacitors of the energy store circuit (2). The invention also relates to a device with which the method can be carried out in a particularly simple manner.
Abstract:
A method is specified for operating a converter circuit, with the converter circuit having a converter unit (1) with a plurality of drivable power semiconductor switches and an LCL filter (3) connected to each phase connection (2) of the converter unit (1), in which the drivable power semiconductor switches are driven by means of a drive signal (S) which is formed from a hysteresis power value (d P), from a hysteresis wattless-component value (d Q) and from a selected flux sector (.theta. n). The hysteresis power value (d P) is formed from a difference power value (P diff) by means of a first hysteresis regulator (16) and the difference power value (P diff) is formed from the subtraction of an estimated power value (P) and of a damping power value (P d) from a reference power value (P ref) , with the damping power value (P d) being formed from a sum, weighted by a variable damping factor (k d), of a multiplication of an a component of the space vector transformation of filter capacitance currents (i Cf.alpha.) of the LCL filters (3) by an .alpha. component of the space vector transformation of phase connection currents (i fi.beta.) and a multiplication of a .beta. component of the space vector transformation of filter capacitance currents (i Cf.beta.) of the LCL filters (3) by a .beta. component of the space vector transformation of phase connection currents (i fi.beta.). Furthermore, the hysteresis wattless component value (d Q) is formed from a difference wattless component value (Q diff) by means of a second hysteresis regulator (17), and the difference wattless component value (Q diff) is formed from the subtraction of an estimated wattless component value (Q) and of a damping wattless component value (Q d) from a reference wattless component value (Q ref) with the damping wattless component value (Q d) being formed from a difference, weighted by the variable damping factor (k d) of a multiplication of the .beta. component of the space vector transformation of filter capacitance currents (i Cf.beta.) of the LCL filters (3) by the .alpha. component of the space vector transformation of phase connection currents (i fi.alpha.) and a multiplication of the a component of the space vector transformation of filter capacitance currents (i Cf.alpha.) of the LCL filters (3) by the .beta. component of the space vector transformation of phase connection currents (i f1.beta.). An apparatus for carrying out the method is also specified.
Abstract:
Método para el accionamiento de un circuito convertidor, en el que el circuito convertidor presenta una unidad de convertidor (1) con una pluralidad de conmutadores de semiconductores de potencia controlables y un filtro LCL (3) conectado a cada conexión de fases (2) de la unidad de convertidor (1), en el que los conmutadores de semiconductores de potencia controlables se controlan mediante una señal de mando (S) formada por un valor de potencia activa de histéresis (dP), un valor de potencia reactiva de histéresis (dQ) y un sector de flujo seleccionado (zetan), caracterizado por que el valor de potencia activa de histéresis (d P) se forma por un valor de potencia activa de diferencia (P dif) mediante un primer regulador de histéresis (16), por que el valor de potencia activa de diferencia (P dif) se forma por la resta de un valor de potencia activa estimado (P) y un valor de potencia activa de amortiguación (P d) de un valor de potencia activa de referencia (P ref), donde el valor de potencia activa de amortiguación (Pd) se forma por una suma ponderada con un factor de amortiguación ajustable (kd) de una multiplicación de una componente alfa de la transformación de vector espacial de corrientes de capacitancia de filtro (iCfalfa) de los filtros LCL (3) con una componente alfa de la transformación de vector espacial de corrientes de conexión de fases (ifialfa) y una multiplicación de una componente beta de la transformación de vector espacial de corrientes de capacitancia de filtro (iCfbeta ) de los filtros LCL (3) con una componente beta de la transformación de vector espacial de corrientes de conexión de fases (ifibeta ), por que el valor de potencia reactiva de histéresis (dQ) se forma por un valor de potencia reactiva de diferencia (Q dif) mediante un segundo regulador de histéresis (17), por que el valor de potencia reactiva de diferencia (Qdif) se forma por la resta de un valor de potencia reactiva estimado (Q) y un valor de potencia reactiva de amortiguación (Qd) de un valor de potencia reactiva de referencia (Q ref), donde el valor de potencia reactiva de amortiguación (Q d) se forma por una diferencia ponderada con el factor de amortiguación ajustable (kd) de una multiplicación de la componente beta de la transformación de vector espacial de corrientes de capacitancia de filtro (iCfbeta ) de los filtros LCL (3) con la componente alfa de la transformación de vector espacial de corrientes de conexión de fases (ifalfa) y una multiplicación de la componente alfa de la transformación de vector espacial de corrientes de capacitancia de filtro (iCfalfa) de los filtros LCL (3) con la componente beta de la transformación de vector espacial de corrientes de conexión de fases (i fibeta ).
Abstract:
Método para el accionamiento de un circuito de convertidor, en el que el circuito de convertidor presenta una unidad de convertidor (1) con una pluralidad de conmutadores de semiconductor de potencia controlables y un circuito de almacenamiento de energía (2) formado por dos condensadores conectados en serie, en el que se controlan los conmutadores de semiconductor de potencia controlables mediante una señal de control (S) formada a partir de un vector de señal de histéresis (x), y el vector de señal de histéresis (x) se forma a partir de un vector de corriente de conexión de fase de diferencia (Δifi,i) mediante un regulador de histéresis (6), y el vector de corriente de conexión de fase de diferencia (Δifi, i) se forma a partir de la sustracción de un vector de corriente de conexión de fase (ifi,i) de un vector de corriente de conexión de fase de referencia (ifi,i,ref), formándose el vector de corriente de conexión de fase de referencia (ifi,i,ref) a partir de un valor de potencia activa de diferencia (Pdif), un valor de potencia reactiva de diferencia (Qdif) y un vector de flujo de fase (Ψg,αβ), caracterizado por que para la formación del vector de corriente de conexión de fase de diferencia (Δifi,i) se sustrae adicionalmente un valor de corrección de corriente (i0), por que el valor de corrección de corriente (i0) se forma por integración de un valor medio de tensión de conexión de fase (uinv,A) y por que el valor medio de tensión de conexión de fase (uinv,A) se forma por la determinación del valor medio aritmético de la tensión de conexión de fase (uinv,iM) con punto de referencia del punto de unión (M) de los condensadores del circuito de almacenamiento de energía (2).
Abstract:
A method is disclosed for operating a converter circuit, with the converter circuit having a converter unit with a plurality of drivable power semiconductor switches and an LCL filter connected to each phase connection of the converter unit, in which the drivable power semiconductor switches are driven by means of a drive signal which is formed from a hysteresis power value, from a hysteresis wattless-component value and from a selected flux sector. An apparatus for carrying out the method is also disclosed.
Abstract:
A method is disclosed for operating a converter circuit, with the converter circuit having a converter unit with a plurality of drivable power semiconductor switches and an LCL filter connected to each phase connection of the converter unit, in which the drivable power semiconductor switches are driven by means of a drive signal which is formed from a hysteresis power value, from a hysteresis wattless-component value and from a selected flux sector. An apparatus for carrying out the method is also disclosed.
Abstract:
A method is disclosed for operating a converter circuit, with the converter circuit having a converter unit with a plurality of drivable power semiconductor switches and an LCL filter connected to each phase connection of the converter unit, in which the drivable power semiconductor switches are driven by means of a drive signal which is formed from a hysteresis power value, from a hysteresis wattless-component value and from a selected flux sector. An apparatus for carrying out the method is also disclosed.