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公开(公告)号：CN101982524A
公开(公告)日：2011-03-02
申请号：CN201010554752.4
申请日：2010-11-23
Applicant: 中国石油化工股份有限公司 , 中国石油大学(华东)
IPC: C10G9/20
Abstract: 本发明涉及一种延迟焦化加热炉，包括炉体、对流室、辐射室、炉管、炉管吊架、燃烧器，对流室设置在辐射室的上方，对流室内水平排列有炉管；炉管吊架设置在辐射室中部，将辐射室隔为两个对称区域，炉管吊架上设置有水平排列的炉管并通过弯头彼此相连，辐射室内壁上也安装有水平排列的炉管并通过弯头连为一体；燃烧器位于辐射室两对称区域的靠炉壁底部，沿辐射室内炉管的轴向均匀设置；辐射室中部内壁上设有导流挡板；炉管吊架位于辐射室内上部的炉管在不到出油口的位置提前在弯头前进行同心护径，变径后的同心扩径炉管至少有两根。本发明在保持现有传焦化炉总体结构不变的前提下，提高了传热效率，可使在役加热炉至少增加20-30%的处理量，延长一倍的运行周期。
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公开(公告)号：CN108317856A
公开(公告)日：2018-07-24
申请号：CN201810384765.8
申请日：2018-04-26
Applicant: 中国石油大学(华东) , 中国石油化工股份有限公司 , 青岛实大才智科技有限责任公司
IPC: F27B17/00
Abstract: 本发明涉及化工设备领域，公开了一种立管方箱炉，立管方箱炉包括方箱形的辐射室、中间炉墙、第一燃烧器、第二燃烧器和多个辐射炉管，多个辐射炉管在辐射室中并围绕排列成方环状，两个平行的中间炉墙设置在辐射炉管围绕的方环状区域内，第一燃烧器设置在两个中间炉墙之间，第二燃烧器位于中间炉墙的背离第一燃烧器的一侧，中间炉墙的高度低于辐射炉管的高度，辐射炉管包括沿中间炉墙的延伸方向排列的第一炉管和垂直于所述延伸方向排列的第二炉管，工艺介质从第二炉管进入并从第一炉管流出。中间炉墙将辐射室内分为沿高度和宽度方向的多个供热区，降低了第一炉管高度方向的热强度峰值，并使第二炉管可达到较高的平均热强度。
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公开(公告)号：CN101982524B
公开(公告)日：2013-05-01
申请号：CN201010554752.4
申请日：2010-11-23
Applicant: 中国石油化工股份有限公司 , 中国石油大学(华东)
IPC: C10G9/20
Abstract: 本发明涉及一种延迟焦化加热炉，包括炉体、对流室、辐射室、炉管、炉管吊架、燃烧器，对流室设置在辐射室的上方，对流室内水平排列有炉管；炉管吊架设置在辐射室中部，将辐射室隔为两个对称区域，炉管吊架上设置有水平排列的炉管并通过弯头彼此相连，辐射室内壁上也安装有水平排列的炉管并通过弯头连为一体；燃烧器位于辐射室两对称区域的靠炉壁底部，沿辐射室内炉管的轴向均匀设置；辐射室中部内壁上设有导流挡板；炉管吊架位于辐射室内上部的炉管在不到出油口的位置提前在弯头前进行同心护径，变径后的同心扩径炉管至少有两根。本发明在保持现有传焦化炉总体结构不变的前提下，提高了传热效率，可使在役加热炉至少增加20-30%的处理量，延长一倍的运行周期。
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公开(公告)号：CN106198133B
公开(公告)日：2018-11-20
申请号：CN201610459226.7
申请日：2016-06-23
Applicant: 中石油华东设计院有限公司 , 中国石油大学(华东)
Abstract: 本发明涉及一种快速制备模拟管焦的装置及方法。快速制备模拟管焦的装置，包括充压气瓶、顶盖、辅助生焦段、主生焦段、液收器，顶盖通过连接螺栓连接在辅助生焦段顶端法兰上，辅助生焦段下端与主生焦段上端通过连接法兰相连，主生焦段下端由密封法兰封闭；顶盖上设有油气热偶、充压气入口、油气出口，顶盖内设有环形的集气空腔，集气空腔为环隙结构，充压气入口、油气出口均与集气空腔连通，顶盖的充压气入口与充压气瓶通过管线相连。本发明采用高温高压反应环境和空心套管设计，能够快速制备厚度均匀可控的管焦，克服常规方法管焦制备耗时长，管焦厚度难以控制的缺陷，对炼油化工和煤化工领域的管焦制备和烧焦性能测试具有广泛的适用性。
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公开(公告)号：CN105301059B
公开(公告)日：2018-01-12
申请号：CN201510712331.2
申请日：2015-10-28
Applicant: 中国石油大学(华东)
IPC: G01N27/06
Abstract: 本发明属于化学工程领域，具体地，涉及一种测定气液旋流液相停留时间分布的装置。液相储槽与旋流分离器的入口通过液相进料管线相连，液相进料管线上设有液相进料泵、液相流量计、液相进料阀；旋流分离器的入口同时连接示踪剂注入口，旋流分离器的底部排液口通过排液管线与风机相连，排液管线上设有整流元件、电导率探头、排液分离罐、排液分支气相流量计、排液分支阀；旋流分离器顶部排气口通过排气管线与风机相连，排气管线上设有排气分支流量计、排气分支阀；电导率探头与电导率仪相连，电导率仪连接计算机，进行数据记录，以得到液相停留时间分布。该装置能够测定气液旋流条件下液相停留时间分布，克服常规测量方式无法用于分散液相的缺陷。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN102093712A
公开(公告)日：2011-06-15
申请号：CN201010552735.7
申请日：2010-11-13
Applicant: 中国石油大学(华东)
CPC classification number: Y02E60/13
Abstract: 本发明公开了一种复合型超级电容器电极材料的制备方法。其技术方案包括以下步骤：(1)采用液相火焰法制备螺旋碳纳米纤维。(2)对步骤(1)所制得的样品依次进行纯化和活化。(3)向步骤(2)所得样品中，加入去离子水，超声波分散1h。用HCl调节pH至1-2。加入苯胺单体溶液，磁力搅拌下，加入过硫酸铵溶液进行聚合反应。反应结束后，分别用丙酮、去离子水洗涤、过滤、干燥后得到螺旋碳纳米纤维/聚苯胺复合材料。采用本发明的方法制备超级电容器电极材料，成本低廉、操作简单、无需昂贵设备。
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公开(公告)号：CN108317856B
公开(公告)日：2023-10-24
申请号：CN201810384765.8
申请日：2018-04-26
Applicant: 中国石油化工股份有限公司 , 中国石油大学(华东) , 中国石化工程建设有限公司
IPC: F27B17/00
Abstract: 本发明涉及化工设备领域，公开了一种立管方箱炉，立管方箱炉包括方箱形的辐射室、中间炉墙、第一燃烧器、第二燃烧器和多个辐射炉管，多个辐射炉管在辐射室中并围绕排列成方环状，两个平行的中间炉墙设置在辐射炉管围绕的方环状区域内，第一燃烧器设置在两个中间炉墙之间，第二燃烧器位于中间炉墙的背离第一燃烧器的一侧，中间炉墙的高度低于辐射炉管的高度，辐射炉管包括沿中间炉墙的延伸方向排列的第一炉管和垂直于所述延伸方向排列的第二炉管，工艺介质从第二炉管进入并从第一炉管流出。中间炉墙将辐射室内分为沿高度和宽度方向的多个供热区，降低了第一炉管高度方向的热强度峰值，并使第二炉管可达到较高的平均热强度。
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公开(公告)号：CN106198133A
公开(公告)日：2016-12-07
申请号：CN201610459226.7
申请日：2016-06-23
Applicant: 中国石油大学(华东)
Abstract: 本发明涉及一种快速制备模拟管焦的装置及方法。快速制备模拟管焦的装置，包括充压气瓶、顶盖、辅助生焦段、主生焦段、液收器，顶盖通过连接螺栓连接在辅助生焦段顶端法兰上，辅助生焦段下端与主生焦段上端通过连接法兰相连，主生焦段下端由密封法兰封闭；顶盖上设有油气热偶、充压气入口、油气出口，顶盖内设有环形的集气空腔，集气空腔为环隙结构，充压气入口、油气出口均与集气空腔连通，顶盖的充压气入口与充压气瓶通过管线相连。本发明采用高温高压反应环境和空心套管设计，能够快速制备厚度均匀可控的管焦，克服常规方法管焦制备耗时长，管焦厚度难以控制的缺陷，对炼油化工和煤化工领域的管焦制备和烧焦性能测试具有广泛的适用性。
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公开(公告)号：CN105301059A
公开(公告)日：2016-02-03
申请号：CN201510712331.2
申请日：2015-10-28
Applicant: 中国石油大学(华东)
IPC: G01N27/06
Abstract: 本发明属于化学工程领域，具体地，涉及一种测定气液旋流液相停留时间分布的装置。液相储槽与旋流分离器的入口通过液相进料管线相连，液相进料管线上设有液相进料泵、液相流量计、液相进料阀；旋流分离器的入口同时连接示踪剂注入口，旋流分离器的底部排液口通过排液管线与风机相连，排液管线上设有整流元件、电导率探头、排液分离罐、排液分支气相流量计、排液分支阀；旋流分离器顶部排气口通过排气管线与风机相连，排气管线上设有排气分支流量计、排气分支阀；电导率探头与电导率仪相连，电导率仪连接计算机，进行数据记录，以得到液相停留时间分布。该装置能够测定气液旋流条件下液相停留时间分布，克服常规测量方式无法用于分散液相的缺陷。
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公开(公告)号：CN104374663A
公开(公告)日：2015-02-25
申请号：CN201310355777.5
申请日：2013-08-15
Applicant: 中国石油天然气股份有限公司 , 中国石油大学(华东) , 中国石油工程建设公司
IPC: G01N5/00
Abstract: 本发明涉及一种焦化原料最大可裂化度测定方法；首先取5～20g焦化原料油样进行热反应实验，控制反应温度为410-450℃，反应时间为5-40min，收取气体、液体及残渣油样品并进行称量；然后对反应后的一部分残渣油及原料油进行色谱模拟蒸馏，用反应前后小于等于540℃馏分增量及气体产率之和表征裂解深度；将反应后的另一部分残渣油用甲苯洗涤后进行离心分离，用反应后甲苯不溶物产率表征缩合深度；控制不同的反应条件，得到油样裂解-缩合曲线，曲线拐点即为油样的最大可裂化度；采用本方法测定焦化原料最大可裂化度方便、快捷、准确、可靠。
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