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公开(公告)号：CN102307682A
公开(公告)日：2012-01-04
申请号：CN201080006983.X
申请日：2010-02-08
CPC classification number: B21B3/00 , B21B1/02 , B24B39/026 , Y10T428/12201
Abstract: 本发明提供一种能够降低因热轧引起的表面缺陷(板或带状卷的情况下，除了板面以外还包含侧面和边缘部)的热轧用钛坯料及其制造方法、特别是可以省略锭的开坯工序的热轧用钛坯料及其制造方法，所述热轧用钛坯料的特征在于，其是具有通过冷塑性变形而赋予的、波纹的轮廓曲线要素的平均高度(Wc)为0.2～1.5mm、平均长度(WSm)为3～15mm的凹窝的热轧用钛坯料，即使省略锭的开坯工序也可以使因热轧而产生的表面缺陷变轻微。上述的波纹通过使用具有曲率半径为3～30mm的尖端形状的钢制工具或者半径为3～30mm的钢制球使热轧用钛坯料的表面冷塑性变形而形成。
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公开(公告)号：CN102307685A
公开(公告)日：2012-01-04
申请号：CN201080006982.5
申请日：2010-02-08
CPC classification number: C22B34/1295 , B22D11/00 , B22D11/041 , B22D11/115 , B22D21/005 , C22C14/00 , C22F1/183 , Y10T428/12229
Abstract: 本发明提供一种热轧用钛板坯、其熔炼方法以及轧制方法，该热轧用钛板坯能够在不经开坯轧制等初轧工序以及进一步的矫正工序的情况下，被送入生产带状卷材的通用的热轧机，且能够抑制热轧的带状卷材的表面缺陷，其特征在于：在铸造的钛板坯中，具有从表层朝内部的结晶生长方向(凝固方向)和与板坯的铸造方向(长度方向)平行的方向所成的角θ为45～90°、进而10mm以上的θ为70～90°的表层组织。另外，其特征还在于：将从板坯被轧制面侧看到的钛α相的C轴方向的倾角相对于被轧制面的法线方向在35～90°的范围的晶粒的层形成为10mm以上。该钛板坯可以通过采用电子束熔化炉、且以1.0cm/分钟以上的拉制速度进行铸造来熔炼。
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公开(公告)号：CN102666892A
公开(公告)日：2012-09-12
申请号：CN201080052566.9
申请日：2010-12-16
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: C22C14/00 , C22F1/183 , F01N2530/04
Abstract: 本发明提供耐氧化性及冷加工性优良的排气系统部件用钛合金材料，其特征在于，其是能够用于排气歧管、排气管、催化装置及消声器等部位的耐氧化性及冷加工性优良的排气系统部件用钛合金材料，以质量%计，含有Cu：0.5～1.5%、Sn：0.5～1.5%、Si：0.1～0.6%、以及O：0.1%以下；Cu和Sn的含量的总计为1.4～2.7%，剩余部分包含Ti及不可避免的杂质。
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公开(公告)号：CN101528956A
公开(公告)日：2009-09-09
申请号：CN200780039806.X
申请日：2007-10-24
Applicant: 新日本制铁株式会社
Abstract: 本发明提供一种对如V、Mo那样比较昂贵的β稳定化元素的含有量进行抑制使其按合计量计低为10质量％以下，且缓和Fe和Cr的成分偏析的影响，而且可使杨氏模量和密度比较低的β型钛合金。本发明的β型钛合金，以质量％计，在Al为2～5％时，分别为：1)Fe：2～4％、Cr：6.2～11％、V：4～10％；2)Fe：2～4％、Cr：5～11％、Mo：4～10％；3)Fe：2～4％、Cr：5.5～11％、Mo+V(Mo和V的合计量)：4～10％，其余量实质上由Ti构成。本发明还包括在这些β型钛合金中添加有1～4质量％的Zr的β型钛合金。进而，通过使氧当量Q为0.15～0.30，或形成为加工硬化态的状态，或者实施该两者，进一步提高了时效热处理前的抗拉强度。由此，即使杨氏模量高的α相的析出量少，也可得到所需要的强度。
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公开(公告)号：CN101528956B
公开(公告)日：2011-08-17
申请号：CN200780039806.X
申请日：2007-10-24
Applicant: 新日本制铁株式会社
Abstract: 本发明提供一种对如V、Mo那样比较昂贵的β稳定化元素的含有量进行抑制使其按合计量计低为10质量％以下，且缓和Fe和Cr的成分偏析的影响，而且可使杨氏模量和密度比较低的β型钛合金。本发明的β型钛合金，以质量％计，在Al为2～5％时，分别为：1)Fe：2～4％、Cr：6.2～11％、V：4～10％；2)Fe：2～4％、Cr：5～11％、Mo：4～10％；3)Fe：2～4％、Cr：5.5～11％、Mo+V(Mo和V的合计量)：4～10％，其余量实质上由Ti构成。本发明还包括在这些β型钛合金中添加有1～4质量％的Zr的β型钛合金。进而，通过使氧当量Q为0.15～0.30，或形成为加工硬化态的状态，或者实施该两者，进一步提高了时效热处理前的抗拉强度。由此，即使杨氏模量高的α相的析出量少，也可得到所需要的强度。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN114245761B
公开(公告)日：2024-02-27
申请号：CN202080056745.3
申请日：2020-09-24
Applicant: 东邦钛株式会社
Abstract: 本发明的压粉体(61)的制造方法是制造具有凹部(62)的金属制的压粉体(61)的方法，包括：在树脂制的模具(1)的与所述凹部(62)对应的部位设置具有与该凹部(62)对应的形状的树脂制的芯材(11)的状态下，对填充至所述模具(1)内的原料粉末进行冷等静压的工序。
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公开(公告)号：CN102307685B
公开(公告)日：2014-07-23
申请号：CN201080006982.5
申请日：2010-02-08
CPC classification number: C22B34/1295 , B22D11/00 , B22D11/041 , B22D11/115 , B22D21/005 , C22C14/00 , C22F1/183 , Y10T428/12229
Abstract: 本发明提供一种热轧用钛板坯、其熔炼方法以及轧制方法，该热轧用钛板坯能够在不经开坯轧制等初轧工序以及进一步的矫正工序的情况下，被送入生产带状卷材的通用的热轧机，且能够抑制热轧的带状卷材的表面缺陷，其特征在于：在铸造的钛板坯中，具有从表层朝内部的结晶生长方向(凝固方向)和与板坯的铸造方向(长度方向)平行的方向所成的角θ为45～90°、进而10mm以上的θ为70～90°的表层组织。另外，其特征还在于：将从板坯被轧制面侧看到的钛α相的C轴方向的倾角相对于被轧制面的法线方向在35～90°的范围的晶粒的层形成为10mm以上。该钛板坯可以通过采用电子束熔化炉、且以1.0cm/分钟以上的拉制速度进行铸造来熔炼。
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公开(公告)号：CN116745465A
公开(公告)日：2023-09-12
申请号：CN202280011506.5
申请日：2022-02-22
Applicant: 东邦钛株式会社
IPC: C25C3/28
Abstract: 本发明的钛箔的制造方法包括电沉积工序，所述电沉积工序使用包含钛离子且氯化物熔融而成的熔融盐浴，利用包含阳极和阴极的电极进行电解，使金属钛在阴极的电解面析出，在电沉积工序中，将熔融盐浴中的钛离子的摩尔浓度相对于金属离子的摩尔浓度的合计的比例维持在7％以上，将熔融盐浴的温度维持在510℃以下，在向电极通电时，将连续停止通电的时间设为小于1.0秒，将电流密度设为0.10A/cm2以上且1.0A/cm2以下，将金属钛向阴极的所述电解面的电沉积时间设为120分钟以下。
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公开(公告)号：CN107614153A
公开(公告)日：2018-01-19
申请号：CN201680031125.8
申请日：2016-07-27
Abstract: 本发明提供一种表面熔融处理用钛板坯，其是在利用表面熔融处理在通过真空或惰性气体气氛下的DC板坯铸造法制得的、保持了铸造状态的钛板坯的表面形成深度d1的再熔融凝固层、并通过以所述表面为轧制面的热轧来制造钛材时使用的，其中，在所述钛板坯的厚度方向上，所述第1区域(自所述表面起到d1/2的位置为止的区域)中的平均氧浓度相对于所述钛板坯的母材的平均氧浓度的增量C1为0.20mass％以下，所述第2区域(自所述d1/2的位置起到所述d1的位置为止的区域)中的平均氧浓度相对于所述钛板坯的母材的平均氧浓度的增量C2为0.05mass％以下，Cd(＝C1－C2)大于0且为0.15mass％以下。该表面熔融处理用钛板坯在热轧后的冷轧或冷成形中的加工性方面优异。
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公开(公告)号：CN105834215A
公开(公告)日：2016-08-10
申请号：CN201610179149.X
申请日：2010-02-08
IPC: B21B3/00
CPC classification number: B21B3/00 , B21B1/02 , B24B39/026 , Y10T428/12201
Abstract: 本发明提供一种能够降低因热轧引起的表面缺陷(板或带状卷的情况下，除了板面以外还包含侧面和边缘部)的热轧用钛坯料及其制造方法、特别是可以省略锭的开坯工序的热轧用钛坯料及其制造方法，所述热轧用钛坯料的特征在于，其是具有通过冷塑性变形而赋予的、波纹的轮廓曲线要素的平均高度(Wc)为0.2～1.5mm、平均长度(WSm)为3～15mm的凹窝的热轧用钛坯料，即使省略锭的开坯工序也可以使因热轧而产生的表面缺陷变轻微。上述的波纹通过使用具有曲率半径为3～30mm的尖端形状的钢制工具或者半径为3～30mm的钢制球使热轧用钛坯料的表面冷塑性变形而形成。
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