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公开(公告)号：CN104204251A
公开(公告)日：2014-12-10
申请号：CN201380012953.3
申请日：2013-03-15
Applicant: 株式会社神户制钢所
CPC classification number: C21D8/0247 , B21D22/208 , B62D29/007 , C21D1/18 , C21D1/673 , C21D8/005 , C21D8/0221 , C21D2211/001 , C21D2211/002 , C21D2211/008 , C21D2221/00 , C22C38/001 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/28 , C22C38/32
Abstract: 本发明提供一种热压成形品，其具有第一成形区域和第二成形区域，所述第一成形区域显示出以下的金属组织，分别包含马氏体：80～97面积％、残留奥氏体：3～20面积％，余量组织为5面积％以下，所述第二成形区域显示出由以下构成的金属组织，退火马氏体或退火贝氏体：30～97面积％、淬火态马氏体：0～67面积％、残留奥氏体：3～20面积％，由此即使不使用焊接法，也可以在单一成形品内具有相当于耐冲击部位和能量吸收部位的区域，可以与各个区域对应地高水平地实现高强度与伸长率的平衡。
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公开(公告)号：CN104160046A
公开(公告)日：2014-11-19
申请号：CN201380012520.8
申请日：2013-02-28
Applicant: 株式会社神户制钢所
CPC classification number: C21D8/005 , B21D22/208 , B21D22/286 , B62D29/007 , C21D1/673 , C21D6/02 , C21D2211/001 , C21D2211/004 , C21D2211/008 , C22C38/00 , C22C38/001 , C22C38/002 , C22C38/005 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/14 , C22C38/20 , C22C38/22 , C22C38/24 , C22C38/26 , C22C38/28 , C22C38/32 , C22C38/42 , C22C38/50 , C22C38/54 , C22C38/60
Abstract: 本发明是一种冲压成形品的制造方法，将如下的热压用钢板加热到900℃以上且1100℃以下的温度后，开始冲压成形，在下死点保持，一边在模具内确保20℃/秒以上的平均冷却速度，一边冷却至比马氏体相变开始温度Ms低的温度，所述热压用钢板具有规定的化学成分组成，钢板中所含的含Ti析出物之中，当量圆直径为30nm以下的含Ti析出物的平均当量圆直径为6nm以下，并且钢中的析出Ti量和总Ti量满足下述(1)式的关系，析出Ti量(质量％)-3.4[N]＜0.5×[总Ti量(质量％)-3.4[N]]...(1)((1)式中，[N]表示钢中的N的含量(质量％))。
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公开(公告)号：CN103826771A
公开(公告)日：2014-05-28
申请号：CN201280046707.5
申请日：2012-09-25
Applicant: 株式会社神户制钢所
CPC classification number: C22C38/54 , B21D22/208 , C21D1/673 , C21D8/0247 , C21D9/48 , C22C38/001 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/42 , C22C38/50
Abstract: 一种使用冲压成形金属模具对薄钢板进行冲压成形而制造成形品的方法，其是通过将所述薄钢板加热到Ac1相变点以上的温度后，冷却至600℃以下的温度之后，以金属模具开始成形，以马氏体相变开始温度Ms以上的温度结束成形后，从所述金属模具脱模而进行淬火，从而在可深拉加工的程度下高生产率地制造成形性良好的冲压成形品。
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公开(公告)号：CN115701496A
公开(公告)日：2023-02-10
申请号：CN202210841496.X
申请日：2022-07-18
Applicant: 株式会社神户制钢所
Abstract: 本发明涉及滑动构件和滑动构件的驱动方法，一个方式的滑动构件，具备：轴径D为0.18m以上的轴构件；能够滑动地支承上述轴构件的外周面的轴承构件；供给到上述轴构件的外周面与上述轴承构件的内周面之间的间隙中，在此间隙形成油膜的润滑油，其中，上述轴构件的外周面的算术平均粗糙度Ra1为0.23μm以下，且上述轴构件的外周面的突出峰部高度Rpk1为0.19μm以下，设上述轴承构件的内周面在轴向的宽度为L[m]时，以L/D计算的宽径比低于1，表示上述油膜的状态的由式1计算的参数Cn为基于式2计算的基准值γ(ε1)以上。
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公开(公告)号：CN107407606B
公开(公告)日：2020-09-22
申请号：CN201680013884.1
申请日：2016-02-22
Applicant: 株式会社神户制钢所
IPC: G01L1/00
Abstract: 提供一种残余应力推定方法及残余应力推定装置，前述残余应力推定方法及残余应力推定装置在不使残余应力的推定精度降低的情况下，能够抑制用于测量固有应变的切断片的选取数。在设想在结构物上固有应变在一个方向上相同地分布的情况下，使用者从在前述固有应变相同地分布的区域内被选取的切断片测量残余应力，将测量值向残余应力推定装置输入。残余应力推定装置使用被赋予的残余应力的测量值，推定结构物的与一个方向正交的解析面的固有应变的二维分布，将被推定的固有应变的二维分布向前述一个方向转印，推定结构物的固有应变的三维分布。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN105705925B
公开(公告)日：2017-10-20
申请号：CN201480060674.9
申请日：2014-11-06
Applicant: 株式会社神户制钢所
IPC: G01L1/00
CPC classification number: G01L1/22 , G01L5/0047 , G01M5/0041 , G01M5/0058
Abstract: 本发明提供一种能够高精度地测量在具有圆柱状的轴部和板状部的对象体中连接该轴部和板状部的圆角面附近的残余应力的分布的方法，其中，所述板状部比该轴部的外周面向径向外侧突出。该方法包含反复进行测量循环，该测量循环包含切削所述对象体来形成新的切削面的步骤和测量所述切削面上的多个部位的残余应力的步骤。所述切削面是与所述轴部的中心轴同心的圆锥面或圆筒面，所述圆锥面或圆筒面在反复进行的所述测量循环中通过不变的基准位置。所述基准位置优选为在所述对象体的中央纵剖面上具有最大直径的所述圆角面的圆弧的中心位置。
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公开(公告)号：CN105518171B
公开(公告)日：2017-04-05
申请号：CN201380079441.9
申请日：2013-09-10
Applicant: 株式会社神户制钢所
CPC classification number: C21D9/0068 , B21D22/022 , B21D22/208 , B32B15/013 , C21D1/18 , C21D1/20 , C21D1/673 , C21D6/004 , C21D6/005 , C21D6/008 , C21D7/13 , C21D8/005 , C21D9/46 , C21D2211/001 , C21D2211/004 , C21D2211/005 , C21D2211/008 , C22C38/00 , C22C38/001 , C22C38/002 , C22C38/005 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/12 , C22C38/14 , C22C38/18 , C22C38/20 , C22C38/22 , C22C38/24 , C22C38/26 , C22C38/28 , C22C38/32 , C22C38/34 , C22C38/38 , C22C38/50 , C22C38/54
Abstract: 提供一种热压用钢板，其具有既定的化学成分组成，钢板中包含的含Ti析出物之中，当量圆直径为30nm以下的含Ti析出物的平均当量圆直径为3nm以上，并且钢中的析出Ti量与总Ti量满足既定的关系，并且，使金属组织为，铁素体的分率30面积％以上，从而在热压前容易进行成形和加工，且在成形品内要求有均匀的特性时，能够得到能以高水平达成高强度与延伸率的平衡的热压成形品，在单一成形品内要求有相当于耐冲击部位与能量吸收部位的区域时，在得到能够根据各自的区域，以高水平达成高强度与延伸率的平衡的热压成形品上有用。
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公开(公告)号：CN105518162A
公开(公告)日：2016-04-20
申请号：CN201380079440.4
申请日：2013-09-10
Applicant: 株式会社神户制钢所
CPC classification number: C21D9/0068 , C21D1/20 , C21D1/673 , C21D8/005 , C21D9/46 , C21D2211/002 , C22C38/001 , C22C38/002 , C22C38/005 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/14 , C22C38/20 , C22C38/22 , C22C38/26 , C22C38/28 , C22C38/32 , C22C38/38 , C22C38/50 , C22C38/54
Abstract: 提供一种能够得到能以高水平达成高强度与延伸率的平衡的冲压成形品，而且在得到HAZ的软化防止特性良好的冲压成形品上有用的方法，该方法是将具有既定的化学成分组成，在钢板中包含的含Ti析出物之中，当量圆直径为30nm以下的含Ti析出物的平均当量圆直径为6nm以下，并且钢中的析出Ti量与总Ti量满足既定的关系的热压用钢板，加热到900℃以上、1100℃以下的温度后开始，冲压成形，成形中和成形结束后一边在模具内确保20℃/秒以上的平均冷却速度，一边冷却至比贝氏体相变开始温度Bs低100℃的温度以下、马氏体相变开始温度Ms以上的温度后，以低于20℃/秒的平均冷却速度冷却至200℃以下。
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公开(公告)号：CN103620075B
公开(公告)日：2016-02-17
申请号：CN201280027602.5
申请日：2012-06-08
Applicant: 株式会社神户制钢所
CPC classification number: C22C38/58 , B21D22/022 , B21D22/22 , B21D37/16 , C21D1/673 , C21D2211/008 , C22C38/001 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/14 , C22C38/20 , C22C38/22 , C22C38/24 , C22C38/26 , C22C38/28 , C22C38/32 , C22C38/50 , C22C38/54
Abstract: 提供一种通过热压成形法成形薄钢板的热压成形品，其金属组织由如下构成：分别含有马氏体：80～97面积%、残留奥氏体：3～20面积%，余量组织：5面积%以下，由此能够将强度和延伸率的平衡控制在适当的范围内，且为高延展性。
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公开(公告)号：CN103764310B
公开(公告)日：2015-09-30
申请号：CN201280041922.6
申请日：2012-08-31
Applicant: 株式会社神户制钢所
CPC classification number: B32B15/011 , B21D22/208 , B21D37/16 , B32B15/013 , C21D1/18 , C21D9/00 , C22C18/00 , C22C38/001 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/28 , C22C38/32 , C23C2/02 , C23C2/06 , C23C2/26 , C23C2/28 , C23C2/405 , Y10T428/12799
Abstract: 对于将Zn—Fe系镀层形成于基体钢板表面的表面处理钢板，通过热压成形法进行成形而制造热压成形品时，将所述表面处理钢板加热到基体钢板的Ac1相变点以上且950℃以下的温度，对于表面处理钢板进行冷却至与镀层中的Fe含量对应的镀层的凝固点以下的温度后，开始成形，由此在冲压成形中，避免镀层的剥离和母材的晶界裂纹而制造良好特性的热压成形品。
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