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公开(公告)号：CN109341134B
公开(公告)日：2021-01-22
申请号：CN201811316213.X
申请日：2018-11-07
Applicant: 哈尔滨工程大学
IPC: F25B15/06
Abstract: 本发明的目的在于提供一种邮轮用高效回热式溴化锂吸收式制冷制热系统，本发明以水为制冷剂，以溴化锂溶液为吸收剂，高压发生器、第一低压发生器、第二低压发生器、冷凝器、第一蒸发器、第二蒸发器、第一吸收器、第二吸收器、第一发生器泵、第二发生器泵、第一‑第七热交换器、第一‑第三三向旋塞阀、烟气换热器、高温热源水泵、高温热源水箱、涡轮增压器、二段式中冷器、缸套冷却水箱、缸套冷却水泵、柴油机缸套冷却腔，以及各部件的连接管路和节流阀等。本发明可以满足在不同工况和环境的邮轮制冷或者制热需求。
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公开(公告)号：CN111120029A
公开(公告)日：2020-05-08
申请号：CN201911366458.8
申请日：2019-12-26
Applicant: 哈尔滨工程大学
Abstract: 本发明的目的在于提供一种旋转柱塞式的内燃机全可变配气机构，系统开始运行时，电动机带动高压喷油泵，当与进油口相连的正时电磁阀开启时，高压油进入到液压缸中，当液压油作用在柱塞上的力大于气门回复弹簧的力时，推动柱塞向下运动，从而使气阀开启。当需要气门回复的时候，与进油口相连的正时电磁阀关闭，与进油口相连的正时电磁阀开启，在气门弹簧的作用下，气门向上运动，推动顶杆向上运动，将低压油排出液压缸内，顶杆和气门回到初始位置，完成一个循环。本发明可以对发动机配气参数进行柔性全可变调节；同时在落座时会产生一个液压死区，相对其他可变配气装置大大减小了气阀落座冲击，降低了发动机由于落座冲击而产生的振动和噪声。
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公开(公告)号：CN111046335A
公开(公告)日：2020-04-21
申请号：CN201911369274.7
申请日：2019-12-26
Applicant: 哈尔滨工程大学
Abstract: 本发明的目的在于提供一种基于加权最小二乘法确定整体式低噪声凸轮型线升程函数系数的获取方法，包括以下步骤：(1)建立整体式低噪声凸轮型线升程函数数学表达式；(2)根据配气机构气阀开启、气阀关闭、气阀最大升程和升程曲线丰满度的设计要求，选取至少17组离散点(xi,yi)用于确定待定系数；(3)确定基函数和待定系数；(4)建立用于确定17个待定系数的目标函数；(5)根据多元函数求极值充分条件，建立待定系数的加权控制方程；(6)求解加权控制方程，获得待定系数，从而确定整体式低噪声凸轮型线升程函数数学表达式。本发明通过添加权重系数能够控制型线对于开启缓冲段包角及升程、工作段包角及升程、关闭缓冲段包角及升程的精度设计要求。
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公开(公告)号：CN110826264A
公开(公告)日：2020-02-21
申请号：CN201910926054.3
申请日：2019-09-27
Applicant: 哈尔滨工程大学
IPC: G06F30/23 , G06F119/14
Abstract: 本发明的目的在于提供输流圆柱壳振动特性预报方法，包括如下步骤：(1)输流圆柱壳流固耦合振动建模：基于Sanders薄壳理论和经典势流理论，利用输流圆柱壳的轴对称特性，建立了内含不可压流体的圆柱壳流固耦合类梁壳模型，得到含流壳单元质量、阻尼、刚度矩阵及其单元振动微分方程。(2)有限元-传递矩阵法振动特性预报：引入Riccati变换，代入边界条件及外部作用力等定解条件，应用有限元传递矩阵法对输流圆柱壳流固耦合振动特性问题进行计算。本发明的模型建立与预报算法简便，适用范围广，实现过程简单，非常有利于编程计算；预报精度高，预报效率高。
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公开(公告)号：CN110795783A
公开(公告)日：2020-02-14
申请号：CN201910924830.6
申请日：2019-09-27
Applicant: 哈尔滨工程大学
IPC: G06F30/13 , G06F30/17 , G06F119/14
Abstract: 本发明的目的在于提供充液圆柱壳固有频率预报方法，包括以下步骤：采用Kennard薄壳理论建立圆柱壳的自由振动方程；通过求解圆柱坐标系下的Helmholtz波动方程，将流体作为径向载荷作用于圆柱壳上，建立充液圆柱壳动力学模型；选取改进状态向量；由Kennard薄壳理论得到传统状态向量的元素位移、转角、力等与中面位移的关系，从而建立改进状态向量与传统状态向量之间的转换矩阵。引入充液圆柱壳两端边界条件预报充液圆柱壳固有频率。本发明降低了一阶导数方程和传递矩阵推导工作量及推导错误出现的可能性，适用范围广，实现过程简便，非常有利于编程计算；预报精度高，整个求解过程不会导致变量自由度数的增加，保证了较高的预报效率。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN107387200B
公开(公告)日：2019-09-27
申请号：CN201710770102.5
申请日：2017-08-31
Applicant: 哈尔滨工程大学
Abstract: 本发明公开了一种消声主频可调的船用排气消声器，属于船用柴油机排气噪声控制技术领域，包括膨胀腔、伸缩装置及驱动装置，驱动装置通过伸缩装置使套管转动，螺纹结构间相对转动，驱动插管实现插管进口位置的调整。低速电动机通过驱动齿轮驱动传动齿轮转动，传动齿轮通过法兰与驱动套管固结并控制其进行轴向转动，套管通过自身的内螺纹结构驱动具有外螺纹结构的插管进行轴向前进与后退。本发明通过伸缩装置调节进口插管的深入长度，从而实现了调整消声器工况的功能，能够适应更多的实际工况，提高了工作效率，节省了时间及工作成本；此外，本发明的驱动装置整体通过计算机控制，能够在适当的条件下进行工况适应，从而达到快速调节的设备需求。
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公开(公告)号：CN105930592B
公开(公告)日：2019-01-11
申请号：CN201610265552.4
申请日：2016-04-26
Applicant: 哈尔滨工程大学
IPC: G06F17/50
Abstract: 本发明的目的在于提供一种考虑曲柄和连杆振动的曲柄连杆机构驱动扭矩的预测方法，根据活塞销中心的瞬时坐标和曲柄销中心的瞬时坐标获取连杆的瞬时长度，再利用连杆瞬时长度的变化量和变化率获取连杆的动态内力；根据曲柄销中心处集中质量的动力学控制方程获取曲柄的瞬时长度，再利用曲柄瞬时长度的变化量和变化率来获取曲柄的动态内力；根据主轴颈中心处转动惯量的动力学控制方程获取曲柄的瞬时角位移，再利用曲柄瞬时角位移的相对变化量和相对变化率来获取曲柄的动态内力矩；最后根据曲柄销中心处连杆动态内力在垂直于曲柄方向的分力和曲柄的瞬时长度预测曲柄的驱动扭矩。本发明可以采用常用的数值方法求解，具有计算规模小、预测速度快的优点。
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公开(公告)号：CN107630729A
公开(公告)日：2018-01-26
申请号：CN201710768120.X
申请日：2017-08-31
Applicant: 哈尔滨工程大学
IPC: F01L1/08
Abstract: 本发明的目的在于提供一种带有余弦-等速型缓冲段的内燃机配气凸轮及其升程曲线确定方法，余弦-等速型缓冲段由两段组成，即第一段加速度曲线为余弦曲线，第二段加速度曲线为等速曲线，其升程曲线的表达式为：当0≤α≤α1时，hC(α)＝C1(1-cosωα)；当α1＜α≤α0时，hC(α)＝E0+E1α，余弦-等速型缓冲段的待定常数C1、E0、E1由边界条件和α＝α1处的连续性条件求得，即C1＝h0/[1+cos(ωGα0)+ωα0(1-G)sin(ωGα0)]，E1＝C1·ω·sin(ωGα0)，E0＝h0/α0E1。本发明能够保持缓冲段末端三阶导数为零，并且能够克服缓冲段自身分段处的不连续性，从而有利于降低由凸轮型线引起的配气机构冲击、振动和噪声。
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公开(公告)号：CN106640416A
公开(公告)日：2017-05-10
申请号：CN201611061051.0
申请日：2016-11-28
Applicant: 哈尔滨工程大学
CPC classification number: Y02T10/166 , F02G5/02 , F01K23/02 , F01K25/103 , F01N2590/02 , F02G5/04 , F02G2250/03
Abstract: 本发明的目的在于提供一种船舶低速柴油机EGR冷却器S‑CO2和ORC联合循环余热利用系统，由S‑CO2循环和ORC循环构成。S‑CO2循环作为高温循环直接与EGR冷却器中的高温排气进行换热，从EGR冷却器低温侧排出的高温高压S‑CO2进入膨胀机做功，并通过轴带发电机发电。S‑CO2循环膨胀机排出的S‑CO2则进入ORC循环的蒸发器，使ORC循环工质蒸发，进入膨胀机做功，并通过轴带发电机发电。从ORC循环蒸发器高温侧排出的S‑CO2则进入S‑CO2循环回热器对回热器低温侧S‑CO2进行预热，之后排入冷却器冷却。ORC循环膨胀机排出的乏汽通过ORC循环回热器对回热器低温侧工质进行预热之后进入冷凝器冷凝。本发明回收了船舶低速柴油机EGR冷却器的高温烟气能量，缓解了大型船舶低速柴油机采用EGR技术会导致油耗升高的问题。
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公开(公告)号：CN105930592A
公开(公告)日：2016-09-07
申请号：CN201610265552.4
申请日：2016-04-26
Applicant: 哈尔滨工程大学
IPC: G06F17/50
CPC classification number: G06F17/5086 , G06F17/5036
Abstract: 本发明的目的在于提供一种考虑曲柄和连杆振动的曲柄连杆机构驱动扭矩的预测方法，根据活塞销中心的瞬时坐标和曲柄销中心的瞬时坐标获取连杆的瞬时长度，再利用连杆瞬时长度的变化量和变化率获取连杆的动态内力；根据曲柄销中心处集中质量的动力学控制方程获取曲柄的瞬时长度，再利用曲柄瞬时长度的变化量和变化率来获取曲柄的动态内力；根据主轴颈中心处转动惯量的动力学控制方程获取曲柄的瞬时角位移，再利用曲柄瞬时角位移的相对变化量和相对变化率来获取曲柄的动态内力矩；最后根据曲柄销中心处连杆动态内力在垂直于曲柄方向的分力和曲柄的瞬时长度预测曲柄的驱动扭矩。本发明可以采用常用的数值方法求解，具有计算规模小、预测速度快的优点。
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