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公开(公告)号：CN111177953B
公开(公告)日：2022-01-11
申请号：CN202010165981.0
申请日：2020-03-11
Applicant: 中国特种设备检测研究院
IPC: G06F30/20 , G06F30/17 , G06F119/14
Abstract: 本发明提供一种尾端带膨胀节的浮头换热器的管板系统强度计算方法，包括：S1、分别设定固定端管板和浮动端管板厚度和直径；S2、分别选择固定端管板和浮动端管板的材料，按标准查取固定端管板材料许用应力[σ1]和浮动端管板材料许用应力[σ2]；S3、选定膨胀节类型、尺寸和规格；S4、通过七元线性方程组，计算固定端管板相应弯曲应力值σp和浮动端管板相应弯曲应力值以及换热管轴向应力σt；S5、比较σp和[σ1]、比较和[σ2]；S5、计算换热管轴向应力σt，分别比较σt和换热管许用应力[σt]或临界压应力σcr。本发明的计算方法，考虑了膨胀节轴向刚度和内腔压力影响，能够合理确定固定端管板和浮动端管板的材料、厚度及直径以及合理评定换热管强度和稳定性。
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公开(公告)号：CN110619141B
公开(公告)日：2021-09-07
申请号：CN201910673358.3
申请日：2019-07-24
Applicant: 中国特种设备检测研究院
IPC: G06F30/17 , G06F30/20 , G06F17/12 , G06F17/15 , G06F17/16 , G06F111/10 , G06F119/14
Abstract: 本发明提供一种浮头换热器管板、管束的计算方法，包括：S1、分别设置固定端管板和浮动端管板的材料；S2、分别设定固定端管板和浮动端管板厚度和直径；S3、计算固定端管板相应弯曲应力值σp和浮动端管板相应弯曲应力值S4、分别比较σp和[σ1]、和[σ2]。S5、计算换热管轴向应力σt。由于本发明提供的浮头换热器管板、管束的计算方法，可以选择固定端管板和浮动端管板的材料，并计算固定端管板和浮动端管板上下表面受到的应力，进而确定管板厚度。
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公开(公告)号：CN111177953A
公开(公告)日：2020-05-19
申请号：CN202010165981.0
申请日：2020-03-11
Applicant: 中国特种设备检测研究院
IPC: G06F30/20 , G06F30/17 , G06F119/14
Abstract: 本发明提供一种尾端带膨胀节的浮头换热器的管板系统强度计算方法，包括：S1、分别设定固定端管板和浮动端管板厚度和直径；S2、分别选择固定端管板和浮动端管板的材料，按标准查取固定端管板材料许用应力[σ1]和浮动端管板材料许用应力[σ2]；S3、选定膨胀节类型、尺寸和规格；S4、通过七元线性方程组，计算固定端管板相应弯曲应力值σp和浮动端管板相应弯曲应力值 以及换热管轴向应力σt；S5、比较σp和[σ1]、比较 和[σ2]；S5、计算换热管轴向应力σt，分别比较σt和换热管许用应力[σt]或临界压应力σcr。本发明的计算方法，考虑了膨胀节轴向刚度和内腔压力影响，能够合理确定固定端管板和浮动端管板的材料、厚度及直径以及合理评定换热管强度和稳定性。
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公开(公告)号：CN109241642A
公开(公告)日：2019-01-18
申请号：CN201811089705.X
申请日：2018-09-18
Applicant: 中国特种设备检测研究院
IPC: G06F17/50
Abstract: 本发明管壳式换热器失稳承载能力设计技术领域，具体涉及一种管壳式换热器失稳承载能力的判定方法，通过以下步骤实现：S1，推导得出每根换热管的应力方程；S2，根据S1中的应力方程得到整个管束受力状态；S3，根据实际布管结构的X位置的换热管数量和该位置的受力值，汇总得到换热管轴向压缩力最大值Ftmin，换热管轴向拉伸力最大值Ftmax以及换热管束轴向受力加权平均值Ftavg；S4，通过判别条件，判断出管束是否安全。该管壳式换热器失稳承载能力的判定方法能够解决大型管壳式换热器设计困难，同时间接降低管壳式换热器的管板厚度。
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公开(公告)号：CN109241642B
公开(公告)日：2021-08-31
申请号：CN201811089705.X
申请日：2018-09-18
Applicant: 中国特种设备检测研究院
IPC: G06F30/20 , G06F119/14
Abstract: 本发明管壳式换热器失稳承载能力设计技术领域，具体涉及一种管壳式换热器失稳承载能力的判定方法，通过以下步骤实现：S1，推导得出每根换热管的应力方程；S2，根据S1中的应力方程得到整个管束受力状态；S3，根据实际布管结构的X位置的换热管数量和该位置的受力值，汇总得到换热管轴向压缩力最大值Ftmin，换热管轴向拉伸力最大值Ftmax以及换热管束轴向受力加权平均值Ftavg；S4，通过判别条件，判断出管束是否安全。该管壳式换热器失稳承载能力的判定方法能够解决大型管壳式换热器设计困难，同时间接降低管壳式换热器的管板厚度。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN110619141A
公开(公告)日：2019-12-27
申请号：CN201910673358.3
申请日：2019-07-24
Applicant: 中国特种设备检测研究院
Abstract: 本发明提供一种浮头换热器管板、管束的计算方法，包括：S1、分别设置固定端管板和浮动端管板的材料；S2、分别设定固定端管板和浮动端管板厚度和直径；S3、通过七元线性方程组，计算固定端管板相应弯曲应力值σp和浮动端管板相应弯曲应力值 S4、分别比较σp和[σ1]、 和[σ2]。S5、计算换热管轴向应力σt，分别比较σt和换热管许用应力[σt]或临界压应力σcr。由于本发明提供的浮头换热器管板、管束的计算方法，可以分别选择固定端管板和浮动端管板的材料，并分别计算固定端管板和浮动端管板上下表面受到的周向应力和径向应力，进而确定管板厚度。固定端管板和浮动端管板的材料不相同，厚度及直径均可以不相同，增大了浮头换热器的适用范围。
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公开(公告)号：CN110532594A
公开(公告)日：2019-12-03
申请号：CN201910637901.4
申请日：2019-07-15
Applicant: 中国特种设备检测研究院
IPC: G06F17/50
Abstract: 本发明属于属于换热器管板设计技术领域，更详细地说是一种连接式双管板换热器的设计方法,包括以下步骤：按当量单管板换热器，计算外管板的厚度δ1；按当量单管板换热器，计算内管板的厚度δ2；计算当量管板厚度δ；按单管板计算方法，计算出换热管有效长度Le区间换热管的轴向应力和壳侧筒体的轴向应力；计算并设计满足条件要求的内管板与外管板之间的最小间距g；用标准GB/T151-2014要求评估隔离腔内换热管的弯曲应力水平。该设计方法以单管板板壳理论解析解计算为基本计算基础，考虑各相关元件的协调和相互影响，提出合理的当量参数和当量方法，明确了计算步骤。
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公开(公告)号：CN110532594B
公开(公告)日：2021-07-30
申请号：CN201910637901.4
申请日：2019-07-15
Applicant: 中国特种设备检测研究院
IPC: G06F30/20 , G06F30/17 , G06F119/14 , G06F119/08
Abstract: 本发明属于属于换热器管板设计技术领域，更详细地说是一种连接式双管板换热器的设计方法,包括以下步骤：按当量单管板换热器，计算外管板的厚度δ1；按当量单管板换热器，计算内管板的厚度δ2；计算当量管板厚度δ；按单管板计算方法，计算出换热管有效长度Le区间换热管的轴向应力和壳侧筒体的轴向应力；计算并设计满足条件要求的内管板与外管板之间的最小间距g；用标准GB/T151‑2014要求评估隔离腔内换热管的弯曲应力水平。该设计方法以单管板板壳理论解析解计算为基本计算基础，考虑各相关元件的协调和相互影响，提出合理的当量参数和当量方法，明确了计算步骤。
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公开(公告)号：CN110532611A
公开(公告)日：2019-12-03
申请号：CN201910673376.1
申请日：2019-07-24
Applicant: 中国特种设备检测研究院
IPC: G06F17/50
Abstract: 本发明提供一种尾端带膨胀节的浮头换热器管板厚度的修正方法，计算管板未设置膨胀节情况下所承受的压力Pd，并根据公式Pdt＝H0+H1c1+H2c2对管板所受到的压力Pd进行修正，然后根据修正后的压力Pdt修正管板厚度，其中，Pd为当前计算工况的压力，Pdt为浮动管板所承受的当量压力，H0为压力面积修正值；H1、H2为管板自身形变修正值。本发明提供的尾端带膨胀节的浮头换热器管板厚度的修正方法，利用膨胀节所代入的刚度变化及内腔压力变化对管板厚度进行修正，合理的确定固定端管板和浮动端管板的材料、厚度及直径。
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公开(公告)号：CN113032981B
公开(公告)日：2021-09-10
申请号：CN202110256169.3
申请日：2021-03-09
Applicant: 中国特种设备检测研究院
IPC: G06F30/20 , G06F30/17 , G06F119/14
Abstract: 本发明提供了一种直截面外导流筒体的应力和刚度计算方法及系统，首先根据直截面外导流筒体对称结构特点和真实载荷条件，建立1/2对称力学模型；其次根据所述1/2对称力学模型构建直截面外导流筒体的径向位移以及转角公式；然后根据径向位移以及转角公式构建4阶矩阵方程并求解，获得矩阵解；最后基于矩阵解确定直截面外导流筒体的应力和轴向刚度。本发明建立的1/2对称力学模型不仅考虑了直截面外导流筒体对称结构特点和真实载荷条件，还考虑了非连续结构边界影响，将直截面外导流筒拆分三个基本元件进行受力分析，通过精确板壳理论解求得直截面外导流筒轴向刚度，进一步提高了计算外导流筒体的应力和刚度的准确性。
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