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公开(公告)号：CN112364555A
公开(公告)日：2021-02-12
申请号：CN202011301026.1
申请日：2020-11-19
Applicant: 中国核动力研究设计院
IPC: G06F30/25 , G06F111/08
Abstract: 本发明公开了一种双重非均匀性空间自屏效应修正方法、装置、设备及介质，该方法通过蒙特卡罗方法，对从燃料表面逃脱的所有中子数和从燃料表面逃脱后在慢化剂中不经过任何碰撞，而进入到相邻燃料栅元发生碰撞的中子数进行计算，得到丹可夫因子，然后通过丹可夫因子对中子逃脱概率进行修正，以修正中子共振计算的双重非均匀性；根据均匀前后中子在随机分布介质区的逃脱概率不变，将随机分布介质区等效为均匀化介质；基于弥散颗粒和基体各子区的宏观截面，以及各子区对应的体积份额和空间自屏因子计算均匀化介质的等效截面，以修正中子输运计算的双重非均匀性，实现对随机分布介质燃料元件的双重非均匀性空间自屏效应的修正，提高中子计算准确率。
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公开(公告)号：CN112347621A
公开(公告)日：2021-02-09
申请号：CN202011148040.2
申请日：2020-10-23
Applicant: 中国核动力研究设计院
IPC: G06F30/20 , G06F119/08
Abstract: 本发明属于核电技术领域，具体涉及一种压力容器熔池传热确定方法及装置。本公开根据每层的位置确定该层的传热模式，并根据传热守恒关系，以及该层子区域的传热模式，确定该层子区域对应的传热关系，根据各层子区域对应的传热关系，确定所述熔池的传热模型；并根据所述传热模型，确定各层子区域的温度和热流密度，由此能够更加真实、更加精细的模拟熔融池内的传热关系，获得更加准确的压力容器下封头内熔融物温度和壁面热流密度的分布，此外，本公开将各层子区域对应的传热关系整合为传热模型，并对传热模型进行整体求解，无需针对每层子区域进行重复计算，大大提高了熔融物温度和壁面热流密度计算效率。
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公开(公告)号：CN112346873A
公开(公告)日：2021-02-09
申请号：CN202011352373.7
申请日：2020-11-26
Applicant: 中国核动力研究设计院
Abstract: 本发明公开了适应现代超级计算机硬件架构的特征线法多级并行方法，包括：对反应堆堆芯利用特征线MOC计算求解中子标通量分布和keff；特征线法MOC计算包括空间、角度、特征线、能量四个维度；将空间、角度、特征线、能量四个维度的并行度映射到现代超级计算机向量化、多核化和集群化复杂硬件架构上；首先进行空间区域分解，空间区域分解并行通过消息传递并行编程模型MPI并行编程模型实现；然后进行角度和特征线区域分解，角度、特征线两个维度的并行度合并使用，通过OpenMP模型展开多级嵌套循环实现；最后进行能群并行向量化处理，能量维度的并行度通过SIMD模型实现。本发明方法计算效率和超级计算资源的利用率。
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公开(公告)号：CN112260763A
公开(公告)日：2021-01-22
申请号：CN202011118232.9
申请日：2020-10-19
Applicant: 中国核动力研究设计院
IPC: H04B10/90 , H04B10/516
Abstract: 本发明公开了一种射线位置调制通信系统及通信方法，包括沿信号传输方向依次设置的信息源、调控电路、信号发生装置、信号接收装置和解调电路，信号发生装置包括放射源和基座，放射源放射出具有强穿透性的射线，基座上设置有多个定位位置，放射源在调控电路的驱动下，在多个定位位置之间切换；根据初始电信号，驱动放射源在多个定位位置之间移动切换，放射源在不同的定位位置放射的射线，形成射线信号；信号接收装置包括多个射线探测器，多个射线探测器与多个定位位置在射线传输方向上一一对应，接收射线信号，并将射线信号转换为编码电信号，解调后输出。本发明基于射线位置的编码，码元种类更多，有助于提高通信速率，同时又降低了通信误码率。
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公开(公告)号：CN112231960A
公开(公告)日：2021-01-15
申请号：CN202011175575.9
申请日：2020-10-27
Applicant: 中国核动力研究设计院
IPC: G06F30/23 , G06F119/08
Abstract: 本发明公开了二维移动热传导模型和模型建立方法、应用方法，涉及核电技术领域，解决了模拟再淹没过程的系统中的二维移动精细热传导模型精细度低，未考虑某些关键因素的问题。本发明包括所述网格模块包括基础网格区域，还包括在再淹没过程中，动态生成的氧化层网格区域；所述氧化层网格区域对应骤冷前沿的推进位置；所述计算模块计算用于将再淹没过程中，燃料棒或/和燃料板上的骤冷前沿轴向氧化层厚度变化数据对应载入氧化层网格区域；所述计算模块还用于计算基础网格和氧化层网格在燃料棒或/和燃料板的壁面与流体换热数据。本发明的应用方法优化后的ARSAC程序能够更加精确的模拟再淹没过程包壳峰值温度和骤冷前沿推进速率。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN112182849A
公开(公告)日：2021-01-05
申请号：CN202010920591.X
申请日：2020-09-04
Applicant: 中国核动力研究设计院
IPC: G06F30/20 , G06F119/08
Abstract: 本公开属于核电维修技术领域，具体涉及一种再淹没临界后换热分析方法及装置。本公开的方法将骤冷前沿附近的发泡区域从临界后换热区域中剔除出来，避免了发泡区域复杂换热机理，对骤冷前沿下游其他区域换热分析的干扰，有利于更加合理的分析骤冷前沿附近的发泡区域下游区域的换热情况。此外，本公开实施例将骤冷前沿附近的发泡区域下游的区域细分为多个子区域，并根据每个子区域的换热模式确定该子区域的换热量，由此可以更加精细的模拟临界后换热，从而更加精确的模拟再淹没过程的包壳峰值温度以及骤冷前沿推进速率。本公开的再淹没临界后换热分析方法应用于中国自主化失水事故分析程序的开发过程中，为压水堆电站失水事故分析奠定基础。
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公开(公告)号：CN112181418A
公开(公告)日：2021-01-05
申请号：CN202011130699.5
申请日：2020-10-21
Applicant: 中国核动力研究设计院
Abstract: 本发明公开了一种核反应堆计算软件图形界面的快速构建方法及系统，涉及核反应堆工程软件开发领域，其技术方案要点是：将核反应堆计算软件的图形界面元素进行分类封装，并对各类图形界面元素的属性进行统一配置；根据各类图形界面元素构建对应的界面元素控件；对核反应堆计算软件图形界面开发的共性功能进行封装，并提供控件库中界面元素控件的应用方法以及开发应用实现接口；以调用API扩展接口的编程方式实现定制功能的开发和/或调用XML文件配置的扩展接口方式快速自动构建图形界面。本发明通过对共性功能不必进行重复开发，提高软件开发效率；可有效提升设计质量；并能够保证提供统一的界面运行风格，方便设计用户掌握与使用。
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公开(公告)号：CN107066756B
公开(公告)日：2020-11-06
申请号：CN201710301499.3
申请日：2017-05-02
Applicant: 中国核动力研究设计院
Abstract: 本发明公开了一种组合模型树的截面拟合方法，包括以下步骤：1)、截面表达式的建立：截面表达式按截面状态参数组合展开为一个主项加多个分项；2)、截面拟合：主项和各分项分别采用模型树方法进行拟合和剪枝；其中，所述模型树方法在计算过程中只选取燃耗作为可划分变量，拟合多项式包含状态参数的耦合二次项。本发明在建立截面表达式的时候考虑到了截面和状态参数之间的依赖关系，通过模型树方法进行拟合和剪枝不仅能够确保拟合精度，减小存储量，而且还能增加泛化能力，本发明述模型树方法在计算过程中只选取燃耗作为可划分变量，拟合多项式包含状态参数的耦合项，进而所需的训练数据集不会额外增加组件程序的计算量。
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公开(公告)号：CN111540486A
公开(公告)日：2020-08-14
申请号：CN202010300364.7
申请日：2020-04-16
Applicant: 中国核动力研究设计院
IPC: G21C15/18
Abstract: 本发明属于反应堆安全技术领域，具体涉及一种小型压水反应堆及安全壳长期非能动热量排出系统。该系统包括非能动余排换热器、低压安注管线、再循环管线、低压安注水箱、安全壳地坑、安全壳和冷凝水收集装置，非能动余排换热器浸没于低压安注水箱中，低压安注箱通过低压安注管线与反应堆下降段相连，安全壳地坑通过再循环管线与反应堆下降段相连。该发明使得小型压水反应堆的安全性提升到了全新的高度，仅仅依赖空气，就可保证反应堆余热长期有效，从设计上实现固有安全，可以取消场外应急，经济性和厂址适应性都将获得极大提升。
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公开(公告)号：CN107863166B
公开(公告)日：2019-12-24
申请号：CN201711293511.7
申请日：2017-12-08
Applicant: 中国核动力研究设计院
IPC: G21C19/20
Abstract: 本发明公开了一种压水堆首循环含硼堆芯的18个月换料装载方法，压水堆堆芯由121组燃料组件组成，首循环燃料组件按U‑235富集度分为4区，4区的U‑235富集度分别为1.9％、2.6％、3.1％和3.7％，燃料组件数分别为21、32、44和24组，首循环堆芯采用高泄漏装载模式，采用的固体可燃毒物为硼硅酸盐玻璃棒。本发明克服了3区布置难以获得符合要求的核焓升因子的困难，在确保反应堆具有较高安全性的同时，实现了首循环18个月长周期换料设计的技术需求，将循环长度由年换料的387个等效满功率天提高到473个等效满功率天。
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