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公开(公告)号：CN112432517B
公开(公告)日：2023-02-10
申请号：CN202011172423.3
申请日：2020-10-28
Applicant: 中石化宁波工程有限公司 , 中石化宁波技术研究院有限公司 , 中石化炼化工程(集团)股份有限公司
Abstract: 本发明涉及一种贫富甲醇换热系统及换热方法，本发明采用一台绕管换热器与3～6台TEMA换热器串联组合换热的结构，使两股物流在换热系统内进行不同方式的逆流换热，从而提高了换热效果，并且，降低了贫富甲醇换热的设备投资，减少了设备占地；本发明通过调整绕管换热器与串联TEMA换热器的热负荷分配，控制绕管换热器出口的富甲醇温度在15℃以下，减少羰基化合物、金属硫化物析出，规避富甲醇在绕管换热器中结垢堵塞的风险。
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公开(公告)号：CN112479445A
公开(公告)日：2021-03-12
申请号：CN202011172421.4
申请日：2020-10-28
Applicant: 中石化宁波工程有限公司 , 中石化宁波技术研究院有限公司 , 中石化炼化工程(集团)股份有限公司
IPC: C02F9/06
Abstract: 本发明涉及一种煤气化灰水的处理工艺及设备，本发明首先煤气化产生的黑水先进入沉降槽进行粗分，达到去除大部分悬浮物的目的，沉降槽的澄清液利用灰水泵送至电絮凝一体式设备进行细分，利用铁板或铝板电离的Al3+或Fe2+和阴极板生成的OH‑，络合生成高活性羟基络合物，对灰水中的悬浮物和钙镁离子进行除硬处理，同时可以去除澄清液中的悬浮物，经过电絮凝一体式设备后的灰水中的钙镁离子能够得到～70％去除率，悬浮物可以得到～99％去除率，经过电絮凝一体式设备后的灰水由于水质改善，一方面可以减少外排的灰水量，同时返回系统中的灰水由于硬度和悬浮物降低，可以减轻设备和管线结垢的风险，提高装置操作安全性。
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公开(公告)号：CN112239682A
公开(公告)日：2021-01-19
申请号：CN202010936515.8
申请日：2020-09-08
Applicant: 中石化宁波工程有限公司 , 中石化宁波技术研究院有限公司 , 中石化炼化工程(集团)股份有限公司
Abstract: 本发明涉及一种气化装置渣水闪蒸气综合利用系统及方法，气化装置渣水闪蒸气综合利用系统包括溴化锂吸收式制冷装置、外排灰水冷却器、闪蒸气一级分离器、闪蒸气二级分离器、闪蒸气一级冷却器、静态混合器以及酸性气体脱除装置。本发明系统的适用范围广泛，适用于以煤、石油焦、渣油、多元料浆等为原料的制氢或合成氨的气化装置，以及设有循环气压缩机的酸性气体脱除装置；充分利用闪蒸气的低位热能生产冷冻水，解决了外排灰水温度过高的问题；可充分回收闪蒸气中的有效组分，氢气回收率提高，经济效益显著；依托现有流程的增压设备，大大降低了新增设备的负荷和尺寸，初始投资低，工艺流程简单。
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公开(公告)号：CN107854858B
公开(公告)日：2020-04-17
申请号：CN201711029600.0
申请日：2017-10-27
Applicant: 中石化宁波工程有限公司 , 中石化宁波技术研究院有限公司 , 中石化炼化工程(集团)股份有限公司
IPC: B01D3/06
Abstract: 本发明涉及一种多级闪蒸罐，包括罐体，所述罐体内设置有至少一块闪蒸隔板和至少一块溢流隔板，所述闪蒸隔板的一端缘向下悬空设置，其余周缘连接所述罐体的内壁，所溢流隔板的一端缘向上悬空设置，其余周缘连接所述罐体的内壁；所述闪蒸隔板和所述溢流隔板交替对向设置，且相邻隔板的悬空端在竖向方向上部分叠合，相邻隔板的叠合部分之间还留有一定间隙，该间隙将所述罐体的内腔分隔为依次头尾相连通的多个腔体；在连续生产过程中，罐体内的多个闪蒸腔体，可以进行不同程度的闪蒸。这种多级闪蒸罐结构简单、新颖，在一个罐体内可以有效地实现二级闪蒸甚至多级闪蒸，并极大地减少了设备的占地面积，降低了施工难度，缩短了施工周期。
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公开(公告)号：CN119685064A
公开(公告)日：2025-03-25
申请号：CN202311239923.8
申请日：2023-09-22
Applicant: 中石化宁波工程有限公司 , 中石化宁波技术研究院有限公司 , 中石化炼化工程(集团)股份有限公司
Abstract: 本发明涉及酸性气体脱除技术领域，具体涉及一种酸性气体脱除装置高位能量的回收方法及其回收系统，该回收方法采用第一压力回收装置和第二压力回收装置，将高压富液的压力能转化为低压溶液的压力能，并结合式I和式II，将高压富硫甲醇和增压后含硫甲醇进行压力能转化，得到低压富硫甲醇和高压含硫甲醇，以及将高压富碳甲醇和增压后半贫甲醇进行压力能转化，得到低压富碳甲醇和高压半贫甲醇，实现高位能充分利用，提高了高位能的回收率。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN113842732A
公开(公告)日：2021-12-28
申请号：CN202111228012.6
申请日：2021-10-21
Applicant: 中石化宁波工程有限公司 , 中石化宁波技术研究院有限公司 , 中石化炼化工程(集团)股份有限公司
Abstract: 本发明公开了一种闪蒸气除沫设备，其特征在于：包括呈封闭状态的塔体，塔体的侧壁上从上到下依次开设有供闪蒸气排出的出气口、供液体流入的进液口以及供闪蒸后液体排出的出液口；竖向设置在塔体内且将出气口遮盖的折板除沫器；横向设置在塔体内且位于出气口上方的丝网除沫器；设置在塔体内并与丝网除沫器围合后将塔体分隔为具有相对独立空间的第一腔体和第二腔体的隔板，所述出气口开设在第二腔体的腔壁上，折板除沫器设置在第二腔体内，所述进液口和出液口开设在第一腔体的腔壁上。本发明的闪蒸气除沫设备三次分离闪蒸气，极大提高了分离效果，降低了液相夹带量，且因隔板的设计缩短了塔体的高度，节省了设备投资。
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公开(公告)号：CN110346511A
公开(公告)日：2019-10-18
申请号：CN201910513172.1
申请日：2019-06-14
Applicant: 中石化宁波工程有限公司 , 中石化宁波技术研究院有限公司 , 中石化炼化工程(集团)股份有限公司
Abstract: 本发明涉及一种合成气泄漏在线检测及处理工艺，合成气泄漏在线检测及处理工艺采用的处理系统包括冷却器及气液分离罐，本发明设置了与冷却器相连接的气液分离罐，通过气液分离罐内液位的下降位置，同时辅以压力检测措施对合成气的泄漏程度进行进行判断，液位下降的速度可直观反应合成气泄漏的严重程度，从而满足不同合成气泄漏工况的检测；并且针对不同的合成气泄漏工况，通过对各液体管路、气体管路的切断与否及时处理，判断气体泄漏程度又能在线及时处理，从而避免了不必要的停车检修、降低了经济损失，同时也将合成气自冷却介质中分离出来，避免了冷却介质中有毒可燃的合成气被带至下游产生安全隐患。
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公开(公告)号：CN107892953A
公开(公告)日：2018-04-10
申请号：CN201711031122.7
申请日：2017-10-27
Applicant: 中石化宁波工程有限公司 , 中石化宁波技术研究院有限公司 , 中石化炼化工程(集团)股份有限公司
Abstract: 本发明涉及一种半贫吸收剂再生工艺，在此半贫吸收剂再生工艺中设置了三级闪蒸操作，可以有效降低半贫吸收剂中的CO2含量，提高半贫吸收剂的吸收能力，减少半贫吸收剂循环量，进而降低了系统能耗；尤其是在三级闪蒸装置的出气连接管路中设置压缩机和喷射器，可以使得所述的三个闪蒸罐进行不同压力等级的闪蒸，其中，在压缩机和喷射器的抽吸作用下，所述三级闪蒸罐可以达到负压状态，明显提高半贫吸收剂的再生效果，此外，配合使用喷射器可以在一定程度上降低了压缩机的负荷，减少了能耗。
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公开(公告)号：CN107854858A
公开(公告)日：2018-03-30
申请号：CN201711029600.0
申请日：2017-10-27
Applicant: 中石化宁波工程有限公司 , 中石化宁波技术研究院有限公司 , 中石化炼化工程(集团)股份有限公司
IPC: B01D3/06
Abstract: 本发明涉及一种多级闪蒸罐，包括罐体，所述罐体内设置有至少一块闪蒸隔板和至少一块溢流隔板，所述闪蒸隔板的一端缘向下悬空设置，其余周缘连接所述罐体的内壁，所溢流隔板的一端缘向上悬空设置，其余周缘连接所述罐体的内壁；所述闪蒸隔板和所述溢流隔板交替对向设置，且相邻隔板的悬空端在竖向方向上部分叠合，相邻隔板的叠合部分之间还留有一定间隙，该间隙将所述罐体的内腔分隔为依次头尾相连通的多个腔体；在连续生产过程中，罐体内的多个闪蒸腔体，可以进行不同程度的闪蒸。这种多级闪蒸罐结构简单、新颖，在一个罐体内可以有效地实现二级闪蒸甚至多级闪蒸，并极大地减少了设备的占地面积，降低了施工难度，缩短了施工周期。
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公开(公告)号：CN107754562A
公开(公告)日：2018-03-06
申请号：CN201711023245.6
申请日：2017-10-27
Applicant: 中石化宁波工程有限公司 , 中石化宁波技术研究院有限公司 , 中石化炼化工程(集团)股份有限公司
CPC classification number: B01D53/1425 , B01D53/1418 , B01D53/1456 , B01D53/1462 , B01D53/1493 , B01D2252/2021 , B01D2257/308 , B01D2257/504 , C01B3/52 , C10K1/004 , C10K1/005 , C10K1/08
Abstract: 本发明涉及一种常温酸性气体预提浓工艺，在富硫吸收剂进行热再生之前通过与来自热再生塔的贫吸收剂进行有效换热，换热后富硫吸收剂在升温至25～90℃，然后再进行闪蒸操作和气提操作，使得富硫吸收剂中的CO2等气体进一步解吸出来，从而明显提高其中的H2S的浓度，从气提塔底部排出的富硫吸收剂与来自热再生塔的贫吸收剂继续进行换热，换热后的富硫吸收剂的温度为85～100℃，然后送至热再生塔进行热再生；在该工艺中还设置有旁路调节，能够有效地控制换热后进入到闪蒸塔的富硫吸收剂的温度，保证了富硫吸收剂在合适的温度下进行不同程度的提浓，进而使得其在热再生后产生不同浓度的克劳斯气体满足下游硫回收工段的要求。
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